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金陵协和神学院礼拜堂高支撑专项施工方案

工程名称：金陵协和神学院礼拜堂

建设单位：金陵协和神学院

设计单位：东南大学建筑设计研究院

监理单位：江苏经纬建设监理中心

某道路路灯工程施工方案_secret施工单位：中建八局三公司

建筑面积：5908m²

结构形式：框架一层大空间，局部二层

屋顶结构最高点31.462m，YKL5（1B）500X4000跨度8m，两端悬挑12m。初步设计梁底沿梁宽度方向设计6根立杆中间4根间距300mm，外侧2根间距500（梁下受力立杆宽度1900mm，以保证梁下受力支架有较大的宽度），立杆纵向间距为500mm。梁底50χ100mm木方垂直于梁轴方向布置，木方长度不小于2m（跨越6根立杆），间距200mm。其余梁最大跨度24m，YKL3（1B）500X2200，初步设计梁底立杆间距300χ500mm梁宽度方向设计四根立杆，两根立杆在梁底。YKL1（1）600X1400、YKL4（1B）450X1300、YKL2（1）600X1300。初步设计梁底立杆间距300χ500mm。屋顶板厚300mm，因为板中予埋空心管，计算厚度为180mm。礼拜堂主体结构为框架结构，按七度抗震设防。砼强度等级为C40、C35、C30。

辅堂高度12m，框架梁板脚手架支撑模板参照主堂设计。

考虑到大空间结构，施工脚手架支撑须搭设27m高，部分更达到31m，根据现场实际情况，地面回填土完成后干铺一层100mm碎石垫层，碎石垫层上浇筑20cm厚C25钢筋混凝土。脚手架支撑在混凝土上，4m高大梁立杆下采用8#槽钢通长布置。5cm厚通长脚手板做垫板，保证支撑系统的承载力。

B50X100mm木方

C支撑系统：钢管和扣件、木方、对拉螺栓等。

②机具准备：水准尺、线、线锤、钢卷尺、水准线、经纬仪、墨斗和操作人员的工具及配合模板安装的起重机械。

A根据工程结构形式和特点及施工难度及现场条件，结较复杂的节点模板进行设计和绘图。

A清扫基层弹出轴线和模板边线及水平控制标高线，模板底口应做水泥砂浆找平层或其它适宜的找平措施。

B柱、墙钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件安装完毕，绑好钢筋保护层垫块，办理完隐蔽检验手续后方可进行柱、墙模板安装。

考虑到大空间结构，先浇筑好框架柱至梁底并且强度达到75%后才能进行梁板混凝土浇筑。支撑脚手架系统与浇筑好的框架柱连接。

本工程梁板为现浇结构，结构板厚有300mm。支撑采用钢管脚手架，屋面支撑立杆纵横间距为500×1000mm，梁底支撑立杆间距300×500mm。主龙骨钢管，次龙骨为50×100木方，间距≤400，上部铺设18厚多层板，用钉子钉牢。

3.1.模板支撑的基本做法

梁板支撑体系设计时，为考虑主次梁间的轴线尺寸，将梁底立杆间距设300mm，小横杆间距设为500mm，板底立杆设为500*1000mm，步距1.5m。

施工顺序：弹线、立杆定位→安放底座或铺设垫板→摆放扫地杆→先竖梁下立杆，再立板下立杆→沿框架梁方向安装第一步水平杆→安装第一步另一方向水平杆→依次安装上一步水平杆→安装中间水平剪刀撑→安装梁底支撑水平杆（或早拆柱头）→按设计配梁模→安装板底水平杆→按设计配板模

1钢管的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的要求。

2各类构配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准的规定。

1水平杆的搭设应根据楼层层高在保证设计计算长度的前提下尽量步距一致。

2梁下立杆应严格按设计支设，不得随意加大立杆的间距。

3当流水施工时，为符合承载力要求，可采用早拆体系，但应保证上下层的早拆柱头的立杆在同一位置。

4悬挑部位混凝土未达到设计强度前，不得拆除此处的支撑和模板，严禁出现拆模后再重新支撑的情况发生。

4落地搭设的超高模板支架需着重注意下列的技术措施

本工程的支架基础为原状老土铲平及局部回填土，考虑到超高承重支架的受力安全，结合建筑物的需要，对基础做硬化（详结构图）。

4.2支架的整体稳定性

利用纵横向梁下支架交汇处自然形成满堂支架中刚度大的核心区，作为救命柱。

沿竖向每隔6m左右设水平加强带，利用一层步高区每6m设置斜杆搭设成成纵横向的桁架结构。

支架的整体稳定性除与支架整体刚度有关外，还与支架与建筑结构的拉接紧密相关。

为此除按搭设方案的要求搭设架体外，还要特别重视架体与已浇混凝土柱结构的拉结。要求水平杆穿越柱部位设围箍与柱拉结连接牢固。

扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，也不应大于65Nm。注意直接承受模板竖向荷载的顶层水平杆，其与立杆的扣件连接质量。

4.4架体搭设的技术措施

①因架子搭设的质量与操作工的熟练技术程度密切相关，因此操作工人必须是经过上岗培训的专业架子工，并持有上岗证，以确保搭设的架体具有较高的质量。

②架子工的班组长要认真负责，能有效地带领该组人员按质完成架体的搭设任务。

③架子搭设前应对操作工人进行全面的技术交底。

2)对使用钢管材料的要求

②梁支架部位的钢管必须优先选用挺直无锈蚀的钢管。

③扣件应与钢管匹配，保证扣件本身的质量，扣件有裂缝、有变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换

3)对搭设方法上的要求

①架体定位要准确，为此要求在基础上进行弹线将钢管立柱的位置找出，并严格按此位置搭设。

②立杆接长一律采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

③横杆接长采用搭接。两根相邻水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向上错开的距离不小于500；各接头中心至最近的主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接长度不小于1000mm，且应等间距设置三个旋转扣件固定。

④扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，也不应大于65Nm

5.1500×4000mm梁模板及支架验算

500×4000mm梁模板采用18mm厚木夹板，φ48×3钢管支撑，支撑立杆纵距为500mm，梁下受力立杆6根，外侧间距500mm，中间4根间距300mm，步距为1.5m，横楞采用50×100mm方木，间距为200mm。梁侧木楞间距200mm，钢管间距500mm，对拉螺栓间距500*400mm。具体如下图所示。

500×4000mm梁模板支架图

采用915×1830×18木胶合板做底模面板，底模板下铺50×100木方次楞。

大梁自重0.5×4×26=52kN/m

计算支架时考虑的楼板自重(梁板支架承受的部分)1.9×0.2×25=9.5kN/m

模板自重0.5×8.5=4.25kN/m

梁底模面板及小楞计算时施工荷载2.5×1.2=3kN/m

支承小楞（木方）的钢管横杆计算时施工荷载1.5×1.2=1.8kN/m

支架计算时施工荷载1.0×2.4=2.4kN/m

为简化计算设计荷载按下述确定：

1.2×(52+9.5+4.25)+1.4×3=83.1kN/m

52+9.5+4.25=66kN/m

①按面板的刚度确定木楞间距

荷载作用在胶合板面板上，木方背楞为梁的支点，按三跨连续梁考虑，梁宽取500mm，作用在连续梁上的线荷载：

按强度验算时q=83.1(KN/m)

按胶合板的抗弯承载力要求：

l1=
=
=
=312(mm)

按刚度验算时q=66(KN/m)

按楼面板的刚度要求,最大变形值取为内楞间距的l/250,

l1=
=
=470(mm)

②按木方背楞刚度确定木方背楞下钢管横担间距l2

木方搁置于支架顶层的钢管横杆上，钢管横杆作为面板背楞的支承点，木方背楞仍按三跨连续梁考虑，作用在其上的线荷载：

强度验算时取：83.1×0.2=16.62KN/m

刚度验算时取：66×0.2=13.2KN/m

按木方抗弯承载力要求：

l2=
=
=915(mm)

l2=
=
=1187(mm)

③支架钢管横管刚度验算

支撑模板背楞的支架横管按三跨连续梁计算，作用于其上的木方传来的集中力近似按均布荷载计算，共梁下共6根钢管横杆承力，平均承担Q=66/6=11KN/m，考虑到不均匀性的差异，最不利的钢管上分配线荷载为：11KN×1.5=16.5KN/m

=
=0.287mm<
，满足刚度要求。

④立杆与横杆间扣件抗滑承载力验算

沿梁轴向每0.5m范围内有6个双扣件节点，总荷载83.1KN/m×0.5m=42KN，分配到6个抗滑节点，平均值为7kN/个，考虑不均匀性中部最大取7KN×1.5=10.5KN，小于设计承载12KN/个双扣件节点，安全。

3)考虑整体稳定的立杆稳定性计算

=kuh=1.167*1.5*1.5=2.626m

=165<[210]

根据长细比λ=165，查表得稳定系数
=0.259

（1）不组合风荷载：
=
=141(N/mm2)<205,满足要求！

风荷载标准值：Wk=0.7μSμZω0

风荷载标准值Wk=0.7μSμZω0=0.7*0.56*1.44*250=141N/mm²

根据公式,立杆风荷载产生的最大弯矩Mw：

=
=18.9N.m

=141+
=145(N/mm2)<205,满足要求。

5.2500×2200mm梁模板及支架验算

500×2200mm梁模板采用18mm厚木夹板，φ48×3钢管支撑，支撑立杆纵距为500mm，梁下受力立杆5根，间距500mm，步距为1.5m，横楞采用50×100mm方木，间距为200mm。采用915×1830×18木胶合板做底模面板，底模板下铺50×100木方次楞。

大梁自重0.5×2.2×26=28.6kN/m

计算支架时考虑的楼板自重(梁板支架承受的部分)2×0.2×25=10kN/m

模板自重0.5×4.5=2.25kN/m

梁底模面板及小楞计算时施工荷载2.5×1.0=2.5kN/m

支承小楞（木方）的钢管横杆计算时施工荷载1.5×1.0=1.5kN/m

支架计算时施工荷载1.0×2.5=2.5kN/m

为简化计算设计荷载按下述确定：

1.2×(29+10+2.25)+1.4×2.5=53kN/m

29+10+2.25=41.3kN/m

①按面板的刚度确定木楞间距

荷载作用在胶合板面板上，木方背楞为梁的支点，按三跨连续梁考虑，梁宽取500mm，作用在连续梁上的线荷载：

按强度验算时q=53(KN/m)

按胶合板的抗弯承载力要求：

l1=
=
=
=391(mm)

按刚度验算时q=41.3(KN/m)

按楼面板的刚度要求,最大变形值取为内楞间距的l/250,

l1=
=
=550(mm)

②按木方背楞刚度确定木方背楞下钢管横担间距l2

木方搁置于支架顶层的钢管横杆上，钢管横杆作为面板背楞的支承点，木方背楞仍按三跨连续梁考虑，作用在其上的线荷载：

强度验算时取：53×0.3=16KN/m

刚度验算时取：41.3×0.3=12.4KN/m

按木方抗弯承载力要求：

l2=
=
=933(mm)

l2=
=
=1212(mm)

实际木方垂直于梁轴方向布置，其下横杆间距500（梁下0.5m×2m范围共5根立杆间距500），满足要求。

③支架钢管横管刚度验算

支撑模板背楞的支架横管按三跨连续梁计算，作用于其上的木方传来的集中力近似按均布荷载计算，共梁下共5根钢管横杆承力，平均承担Q=41.3/5=8.3KN/m，考虑到不均匀性的差异，最不利的钢管上分配线荷载为：8.3KN×1.5=12.45KN/m

=
=0.22mm<
，满足刚度要求。

④立杆与横杆间扣件抗滑承载力验算

沿梁轴向每0.5m范围内有5个双扣件节点，总荷载53KN/m×0.5m=27KN，分配到5个抗滑节点，平均值为5.4kN/个，考虑不均匀性中部最大取7KN×1.5=8.1KN，小于设计承载12KN/个双扣件节点，安全。

3)考虑整体稳定的立杆稳定性计算

=kuh=1.167*1.5*1.5=2.626m

=165<[210]

根据长细比λ=165，查表得稳定系数
=0.259

（1）不组合风荷载：
=
=119(N/mm2)<205,满足要求！

风荷载标准值：Wk=0.7μSμZω0

风荷载标准值Wk=0.7μSμZω0=0.7*0.56*1.44*250=141N/mm²

根据公式,立杆风荷载产生的最大弯矩Mw：

=
=18.9N.m

=119+
=123(N/mm2)<205,满足要求。

5.3(500*4000大梁)侧模验算

1、新浇混凝土对模板侧面压力标准值F

F=0.22rc[200/（T+15）]β1β2V½

=0.22×25×[200/（20+15）]×1.2×1.15*2½

二者取最小值，并考虑倾倒混凝土的水平荷载标准值4KN/m²，作用于模板的总荷载设计值为：

q=61.3*1.2+1.4*4=79.16KN/m²

设计胶合板厚度为18mm，模板宽度915mm，木楞间距0.2m，按三跨连续梁计算

M=0.1ql²=0.1*79.16*（0.2）²=0.317KN.m

W=bh²/6=915*18²/6=49410mm³

σ=M/W=317000/49410=6.4N/mm²

刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载q2=61.3×1.2=73.56N/mm²

胶合板的弹性模量E=5200*0.9=4680，I=
=915*18³/12=444690

w=
=
=0.32mm<（w）=200/400=0.5mm

设计木楞截面50*100mmW=83000mm³I=4200000mm4，大楞钢管间距500mm

木楞间距200mm，q=79.16KN/m2*0.2m=15.832KN/m

按三跨连续梁计算木楞承受的弯矩M

最大支座反力＝8.72kN

M=0.1ql²=0.1*15.832*（0.5）²=0.4KN.m

σ=M/W=400000/83000=4.32N/mm²

W=0.677q2l4/100EI=0.677*15.832*（500）4/100*9000*4200000

=0.18mm<（w）=500/400=1.25mm

剪力V=0.6ql=0.6*15.832*0.5=4.7KN

抗剪强度T=3V/2bh=3*4700/2*50*100=1.4N/mm²≤1.4N/mm2

设计钢管截面Ф48*3.0mm：W=4493mm³；I=107831mm4

对拉螺杆间距φ16，横向间距0.5m，竖向为0.4m

按三跨连续梁计算钢管承受的弯矩M，P=8.72KN

最大弯矩M=0.79KN.m

最大剪力Q=9.72kN

最大支座力为18.52kN

σ=M/W=790000/4493*2=88N/mm²

W=1.833Pl3/100EI=1.833*8.72*（400）3/100*206000*107831*2

=0.09mm<（w）=400/400=1.0mm

对拉螺杆取横向间距0.5m，竖向为0.4m，按最大侧压力计算，每根螺杆承受的拉力为：

螺栓拉力等于支座反力N=18.52KN

采用直径16mm对拉螺栓，净面积A=144mm²，每根螺栓可承受拉力为：

S=144*170=24480=24.48KN>18.52KN

（500*2200的大梁侧模的做法参照500*4000的大梁设计）

5.4(600*1400大梁)侧模验算

1、新浇混凝土对模板侧面压力标准值F

F=0.22rc（200/T+15）β1β2V½

=0.22×25×（200/20+15）×1.2×1.15*2½

二者取最小值，并考虑倾倒混凝土的水平荷载标准值4KN/m²，作用于模板的总荷载设计值为：

q=32*1.2+1.4*4=44KN/m²

设计胶合板厚度为18mm，模板宽度915mm，木楞间距0.3m，按三跨连续梁计算

M=0.1ql²=0.1*44*（0.3）²=0.396KN.m

W=bh²/6=915*18²/6=49410mm³

σ=M/W=396000/49410=8N/mm²

刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载q2=32N/mm²

胶合板的弹性模量E=5200*0.9=4680，I=1/12（bh³）=915*18³/12=444690

w=0.677q2l4/100EI=0.677*32*（300）4/100*4680*444690

=0.343mm<（w）=300/400=0.75mm

设计木楞截面50*100mmW=83000mm³I=4200000mm4，木楞间距300mm

大楞钢管间距600mm

q=44KN/m2*0.3=13.2KN/m

按三跨连续梁计算木楞承受的弯矩M

M=0.1ql²=0.1*13.2*（0.6）²=0.475KN.m

σ=M/W=475000/83000=5.7N/mm²≤fm=13N/mm²

W=0.677q2l4/100EI=0.677*13.2*（600）4/100*9000*4200000

吉林某水利泵站工程施工组织设计=0.31mm<（w）=600/400=1.5mm

因为木楞间距为300mm，所以q=44*0.3=13.2KN/m

剪力V=0.6ql=0.6*13.2*0.6=4.7KN

抗剪强度T=3V/2bh=3*400/2*50*100=1.4N/mm²≤1.4N/mm2

最大支座反力P=8.76KN

按三跨连续梁计算钢管承受的弯矩M

M=0.267Pl=0.267*8.76*0.6=1.4KN.m

Q／GDW 11508-2015标准下载σ=M/W=1400000/4491*2=156N/mm²

最大支座反力19.13KN