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毛岸里一期地块征地拆迁安置房模板施工组织设计

一、本施工组织设计参照的有关规范、标准

毛岸里一期地块征地拆迁安置房由一连体地下室和七栋三十三层高层住宅、6栋1—2层社区配套用房、一栋一层配电站组成。总建筑面积152724平方米。住宅楼总高度为102米。工程结构形式为框架、剪力墙结构。

中建产品质量实测操作指导.pdf1、模板安装前基本工作：

（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。

（2）用水准仪把楼层结构标高1.000直接引测到排架钢管上，每条梁两端各引两个点，楼板中间引一个点。

（3）模板垫底部位应预先找平，杂物清理干净，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆或砼成形后烂根。

（4）需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。

（5）技术负责人事先确定模板的组装设计方案，向施工班组进行技术、质量、安全交底。

（6）经检查合格的模板应按安装程序进行堆放或运输。堆放整齐，底部模板应垫离地面不少10cm.

（7）支承支柱的土壤地面，应事先夯实整平，加铺50厚垫板，并做好防水、排水设置。

（8）模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。胶模剂要经济适用，不粘污钢筋为主。

（9）做好施工机具和辅助材料的准备工作。

（1）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。

（2）配件必须安装牢固，支持和斜撑的支承面应平整坚实，要有足够的受压面积。

（3）预埋件、预留孔洞必须位置准确，安设牢固。

（4）基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。

（5）墙、柱模板底面应找平，下端应事先做好基准靠紧垫平，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正，两侧模板均应利用斜撑调整固定其垂直度。

（6）支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。

（7）墙模板的对拉螺栓孔外墙部位应稍微向下倾斜，防止倒泛水，内墙应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。地下室外墙螺杆必须设止水片，其余部位采用套管，下次使用可回收利用。严禁在钢模板上采用电、气焊灼孔。

（8）钢管楞宜采用整根杆件，接头应错开设置，搭接长度不应少于300mm.

保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。

梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。

梁模支柱一般情况下采用双支柱时，间距以60~100为宜，特殊情况应设计计算。

模板支柱纵横向和水平拉杆、剪刀撑等均应按设计要求布置，当设计无规定时，支柱间距一般不宜大于1，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于1.6，纵横方向的剪刀撑间距不大于6米，扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。

模板安装按设计要求，边就位边校正，并随即安装各种连接件，支撑件或加设临时支撑。对拉螺栓应根据不同的对拉形式采用不同的做法。

墙高超过2米以上时，一般应留设门子板。设置方法同柱模板，门子板水平距一般为2.5米。

采用Φ48×3.0钢管做立柱，从边跨一侧开始逐排安装立柱，并同时安装外楞。立柱和钢楞（大龙骨）间距，根据模板设计计算决定，一般情况下立柱与外楞间距为600~1200小龙骨间距400~600调平后即可铺设模板。在模板铺设完，标高校正后，立杆之间应加设水平拉杆，其道数要根据立杆高度决定，一般情况下离地面200~300处设一道，往上纵横方向每1.2m左右设一道。

底层地面应夯实，底层和楼层立柱均应垫通长脚手板。采用多层支架时，上下层支柱应在同一坚向中心线上。

为保证基础尺寸，防止两侧模板位移，宜在两侧模板间相隔一段距离加设临时支撑，浇筑砼时拆除。

施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和步模板。

安装模板蛙要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定。防止浇筑砼时模板移动。

楼梯踏步施工缝留在三分之一处。

四、地下室梁结构设计：

面板材质采用胶合面板，次楞材料采用50×100木方，主楞和排架采用Φ48×3.0钢管搭设。取梁断面b×h=400×1000的矩形梁进行计算。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：1.00；

混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；

梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；梁两侧立杆间距(m)：0.70；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：1；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：3；

主楞间距(mm)：600；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量：2；

固定支撑水平间距(mm)：600；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

（二）梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得35.696kN/m2、24.000kN/m2，取较小值24.000kN/m2作为本工程计算荷载。

（三）梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下：

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×24×0.9=15.552kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.19×105/3.24×104=3.7N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大挠度计算值ν=0.235mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

（四）梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=5.184/0.600=8.640kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×5×10×10/6=83.33cm3；

I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；

E=9000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.311kN·m，最大支座反力R=5.702kN，最大变形ν=0.206mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.11×105/8.33×104=3.7N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.206mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.702kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.493=8.99cm3；

I=2×10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞弯矩图(kN·m)

经过计算得到最大弯矩M=0.713kN·m，最大支座反力R=10.994kN，最大变形ν=0.770mm

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=7.13×105/8.99×103=79.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=79.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.770mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.77mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600×18×18/6=3.24×104mm3；

I=600×18×18×18/12=2.92×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.00+0.50]×0.60×0.90=16.848kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m；

q=16.848+3.024=19.872kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.125ql2=0.125×19.872×2002=9.94×104N·mm；

RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×16.848×0.2+0.437×3.024×0.2=1.528kN

RB=1.25ql=1.25×19.872×0.2=4.968kN

σ=Mmax/W=9.94×104/3.24×104=3.1N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.521×16.848×2004/(100×6000×2.92×105)=0.08mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.08mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.968/0.6=8.28kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.28×0.62=0.298kN·m；

最大应力σ=M/W=0.298×106/83333.3=3.6N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值3.6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×8.28×0.6=2.981kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.981×1000/(2×50×100)=0.894N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.2N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.894N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.2N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×8.28×6004/(100×9000×416.667×104)=0.194mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.194mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.528kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=4.968kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N3=2.009kN；

N2=11.085kN；

最大弯矩Mmax=0.31kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.096mm；

最大应力σ=0.31×106/4490=69.1N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值69.1N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

（七）梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

（八）扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.085kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（九）立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=2.009kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.125×3.8=0.569kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[(0.80/2+0.50)×0.60×0.50+(0.80/2+0.50)×0.60×0.250×(1.50+24.00)]=4.455kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+0.500]×0.600=3.024kN；

N=N1+N2+N3+N4=2.009+0.569+4.455+3.024=10.057kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.6,1.6+2×0.1]=3.142m；

得到计算结果:立杆的计算长度

青岛市某拦河坝交通桥工程施工组织设计lo/i=3141.6/15.9=198；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10057.486/(0.184×424)=128.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=128.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=11.085kN；

某某大桥施工组织设计N=N1+N2=11.085+0.419=11.504kN；