施组设计下载简介：

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三、指导思想与设计思路 2

四、代表结构计算截面选择： 3

YD／T 3364-2018 基于RADlUS上报IPv6 计费信息的技术要求.pdf五、模板结构设计计算： 4

六、模板施工方法 71

七、模板搭设的质量控制 73

八、支模架搭设的安全要求 74

十、支模架搭设的安全要求 75

支模架安全专项施工方案

工程名称：XX五层加层工程项目

建设单位：XX有限公司

本工程单体建筑占地面积：22781.40平方米，总建筑面积：103432.72平方米；其中地上总建筑面积：101131.72平方米（一至四层已建建筑面积:82248.72平方米；五层加层建筑面积：18883.00平方米），地下室建筑面积：2301.00平方米，本项目结构形式为框架结构，建筑结构安全等级：二级，建筑合理使用年限：50年，抗震设防烈度6度。

1、工程设计图纸及施工组织设计。

2、《建筑工程施工手册》。

3、《建筑施工安全检查标准》。

4、《建筑施工高处作业安全技术规范》。

5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》。

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。

7、《混凝土结构设计规范》。

8、《建筑结构静力计算手册》。

9、《建筑结构荷载规范》。

10、《钢结构设计规范》。

三、指导思想与设计思路

本工程楼层结构设计比较复杂，基本属于常规支模。对于常规支模，将采用扣件式钢管支撑体系施工。

a、根据本工程情况，主体结构模板支撑采用满堂式支撑系统。支撑钢管立杆下垫250x250的木模板，纵横向设置相互垂直的水平拉杆，离地100设置一道扫地杆，支撑系统两端设置剪刀撑。为防止较大梁、柱炸模，部分柱梁支模用(12螺杆对穿模板加强，待拆模后，用气割切去伸出混凝土表面的螺杆。

b、支模参数：根据不同部位确定不同参数，见下述。

2、材料选择：支模架采用Ф48x3.5mm钢管，扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB1583）的规定；模板采用950㎜x2100㎜x18㎜九夹板及60×80木楞，采用(12螺杆加山型卡进行加强；其中圆弧形的模板应根据施工图尺寸加工成适当的弧度，加工成型后分类堆放。

3、材料要求：所选用材料应具有足够的强度，以保证模板结构有足够的承载力；有足够的弹性模量，以保证模板结构的刚度；模板接触混凝土的表面必须平整光洁；尽量选用优质材料，并能承受多次周转而不损坏。

搭设前要对钢管、扣件、模板、模档等材料进行检查验收，合格后方可投入使用，并按不同规格、品种分类堆放。

4、搭设要求：搭设的基本要求为横平竖直，整体和局部结构清晰，连接牢固、支撑可靠、受载安全、不变形、不摇晃，有安全操作空间。必须严格按施工组织设计和本专项方案进行操作。在施工过程中，可根据实际情况对支模系统进行局部的调整，但必须征求技术负责人的同意，视情况调整方案并另行审批。

5、检查：配料时要有放样图，支模前要有技术交底，明确搭设方式。浇筑混凝土之前，要对模板系统作全面检查验收，符合要求后方可开始浇筑混凝土。浇筑过程中设专人随时观察模板系统的工作情况，如有异常，立即采取措施。

四、代表结构计算截面选择：

1、楼板截面选择：本工程的现浇板厚有地下室顶板250mm（层高3.50m、3.0m），楼层现浇板厚120㎜、150㎜（标准层高3.1m、3.6m，一层层高5.02m，局部层高3.0m）。现选定标准层板厚150㎜、层高3.60m；地下室顶板板厚250㎜、层高3.50m进入设计计算。

2、梁截面选择：本工程的现浇钢筋混凝土梁具有200*500、200*650、200*750、200*900、250*550、250*700、250*1200、250*1600等不同截面，现选定标准层梁KLq4（1）200*900、地下室顶板梁KL11a（8）250*1600（层高按3m计）进入设计计算。

3、墙柱截面选择：本工程的现浇钢筋混凝土柱（墙）截面较多，选定标准层柱400*400、地下层柱400*600、地下层墙厚250进入设计计算。

五、模板结构设计计算：

（一）、钢筋混凝土现浇板

A、选取标准层板厚130㎜，层高为2.80m进行设计计算。

楼板采用ф48×3.5㎜（考虑实际情况，按ф48×3.2㎜进行计算）按钢管作为支模架，用950x2100x18厚九夹板作模板，采用60x80方格木楞为格栅，间距300㎜；支撑立杆横向间距0.9m，纵向间距0.70m，步距不大于1.5m，立杆中间设二道相互垂直水平拉杆，离地面100设扫地杆一道。详见验算书一。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=0.9×103×18×18/6=4.86×104mm3；

I=0.9×103×18×18×18/12=4.374×105mm4；

(1) 新浇混凝土及钢筋荷载标准值：

q1k,:（24+1.1）×0.7×130/1000=2.284kN/m；

模板结构自重荷载标准值：

q1k,,:0.3×0.7=0.21kN/m；

q1k=q1k,+q1k,,=2.494kN/m

(2) 施工人员及施工设备荷载及振捣混凝土时产生的荷载标准值：

q2k:（1+2）×0.7=2.1kN/m；

W―截面模量（mm3）

(2) 弯矩设计值计算如下:

M=

MGk+1.4
MQk

MGk=0.1×2.494×0.32=0.022kN.m

MQk=0.117×2.1×0.32=0.022kN.m

取1.2，则M=1.2×0.022+1.4×0.022=0.057kN.m

梁底模面板计算应力
=0.057×106/4.86×104=1.173N/mm2

经计算，梁底模面板抗弯强度验算满足要求！

构件宽度（mm）b：0.7×1000

构件高度（mm）h：18

抗剪强度设计值（N/mm2）
：1.4

Qmax=0.6×1.2×2.494×0.3+0.617×1.4×2.1×0.3=1.0829KN

剪应力（N/mm2）
： 0.129N/mm2

经计算，模板的抗剪验算满足要求！

Vmax<[v]=l/250

面板的最大挠度计算值:

Vmax=0.677×2.494×(0.3×103)4/(100×6000×4.374×105)=0.0521mm；

面板的最大容许挠度值:[v]=l/250=0.3×1000/250=1.2mm；

经计算，面板的最大挠度计算值满足要求！

方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

(1) 根据梁底模板面板的计算中的支座反力计算内龙骨承受的荷载值

Rmax=(0.600×1.2×2.494×0.3+0.617×1.4×2.1×0.3)+(0.500×1.2×2.494×0.3+0.583×1.4×2.1×0.3)=2.046KN

Rmaxk=0.600×2.494×0.3+0.500×2.494×0.3=0.823KN

(2) 转化成均布荷载

q=2.046/0.7=2.923kN/m

qk=0.823/0.7=1.176kN/m

本工程中，板底木方截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.923×0.7×0.7=0.143kN.m；

最大应力
=M/W=0.143×106/64×103=2.234N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

经计算，方木的抗弯强度计算值满足要求！

(3) 方木抗剪验算：

构件宽度（mm）b：60

构件高度度（mm）h：80

抗剪强度设计值（mm）（N/mm2）
：1.3

Qmax=0.6×2.923×0.7=1.228KN

剪应力（N/mm2）
：0.384N/mm2

经计算，方木的抗剪验算满足要求！

(4) 方木挠度验算:

内龙骨的最大挠度计算值:Vmax=0.677×1.176×(0.7×103)4/(100×9000×256×104)=0.083mm；

内龙骨的最大容许挠度值:[v]=0.7×103/150=4.67mm及10mm。

经计算，方木挠度验算满足要求！

4. 支撑钢管的强度验算

支撑钢管承受木方传递的集中荷载，按照集中荷载作用下的三跨梁计算。

则P=R=1.1qL=1.1×2.923×0.7=2.251KN

Pk=1.1qkC=1.1×1.176×0.7=0.906KN

(3) 支撑钢管强度验算

根据《建筑结构静力计算手册》，最大弯距为

Mmax=0.267×2.251×0.9=0.541kN.m

支撑钢管的最大应力
=0.541×106/4.73×103=114.376N/mm2；

支撑钢管的设计强度[f]=205N/mm2；

经计算，支撑钢管强度验算满足要求！

(4) 支撑钢管挠度验算

根据《建筑结构静力计算手册》，梁的最大挠度为

得：Vmax=1.883×1.176×103×(0.9×103)3/(100×206000×11.36×104)=0.026mm；

支撑钢管的最大容许挠度值:[v]=0.9×103/150=6mm及10mm。

经计算，支撑钢管挠度验算满足要求！

5. 扣件抗滑移的计算

按规程5.4.1和5.4.2规定考虑叠合效应，1.05R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN<1.05R≤12.0kN时，应采用双扣件；1.05R>12.0kN时，应采用可调托座。

纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R计算

R=2.251+2.267×2.251=7.354kN

则1.05R=7.722kN

经计算，采用单扣件满足要求!

6. 立杆的稳定性计算

按照规程5.3.2～5.3.6，对于立杆稳定性按照轴心受压构件，分两种方式进行计算。当模板支架高度超过4m时，应采用高度调整系数KH对立杆的稳定承载力进行调降。

计算立杆段的轴向力设计值Nut，应按下列公式计算：

Nut=

NGk+1.4
NQk

Nut=

NGk+0.85´1.4
NQk

(注：已经包括模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力；施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的轴向力。并且根据规程考虑了相应的荷载分项系数)

N2=1.2×0.15×2.67=0.481kN

（注：根据规程4.2.1对模板支架自重，按0.15KN/m取值。）

则取Nut=7.722+0.481=7.83kN

(3) 立杆计算长度计算

立杆计算长度l0应按下列表达式计算的结果取最大值：

最后，立杆计算长度l0=2.873m

风荷载标准值应按照以下公式计算

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.84×1×0.45=0.265kN/m2。

(4) 立杆的稳定性验算①

由风荷载产生的弯矩设计值Mw，应按下列公式计算：

W―截面模量（mm3），按规程附录A采用，W=4.73×103mm3；

不组合风荷载时验算：7.83×103/(0.2186×4.5×102×1)=79.597N/mm2

经计算，立杆稳定性满足要求!

(5) 立杆稳定性验算②(对边梁和中间梁底的立杆考虑风荷载的附加轴力)

A 风荷载引起的计算单元立杆附加轴力计算

对于整体侧向力计算可采用简化方法计算。假设风荷载沿模板支架横向作用，取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，将作用在计算单元顶部模板上的水平力F取为：

风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如下图所示。最大附加轴力N1,表达式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，对模板支架按下式重新验算：

由上得，
=（7.83+0.04）×103/(0.2186×4.5×102×1)=80.004N/mm2

经计算，立杆稳定性满足要求!

7. 立杆地基承载力计算

(1) 修正后的地基承载力特征值fa

fa=1×250=250KN/m2=250Kpa

(2) 地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力应满足下列公式的要求：

P=（7.83+0.04）/0.06=131.167KN/m2=131.167Kpa

经计算，立杆地基承载力满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

B、选取标准层板厚为250㎜，层高为4.70m进行设计计算。

楼板采用ф48×3.2㎜钢管作为支模架，用950x2100x18厚九夹板作模板，采用60x80方格木楞为格栅，间距250㎜；支撑立杆横向间距0.75m，纵向间距0.6m，步距不大于1.5m，立杆中间设二道相互垂直水平拉杆，离地面100设扫地杆一道。详见验算书二。

1. 计算简图（略，同上）

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=0.75×103×18×18/6=4.05×104mm3；

I=0.75×103×18×18×18/12=3.645×105mm4；

(1) 新浇混凝土及钢筋荷载标准值：

q1k,:（24+1.1）×0.6×250/1000=3.765kN/m；

QGDW 1949-2013 输电线路跨越（钻越）高速铁路设计技术导则模板结构自重荷载标准值：

q1k,,:0.3×0.6=0.18kN/m；

q1k=q1k,+q1k,,=3.945kN/m

(2) 施工人员及施工设备荷载及振捣混凝土时产生的荷载标准值：

q2k:（1+2）×0.6=1.8kN/m；

W―截面模量（mm3）

无锡市鸿山镇鸿泰苑安置房G区施工组织设计(2) 弯矩设计值计算如下:

M=

MGk+1.4
MQk