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南京河西新城区滨江大道(绕城公路至

秦淮新河段)项目1.1标段

SGBZ-0304水泥混凝土面层施工工艺标准中国十七冶南京河西新城滨江大道1.1标段工程项目部

二00八年十二月二十一日

1．1工程概况................................................................................3

1．2编制依据.................................................................................5

1．3验算结构荷载的选用............................................................5

1．4施工方法简介........................................................................5

2、满堂支架搭设及预压.........................................................7

2．1工程地质情况.........................................................................7

2．2地基处理................................................................................8

2．3支架布设及安装.....................................................................8

2．4支架预压.................................................................................9

3、满堂支架受力验算................................................................11

3．1支架受力验算.....................................................................11

3．2剪刀撑验算............................................................................13

3．3底模受力验算......................................................................14

3．4小方木楞验算.......................................................................15

3．5大方木楞验算......................................................................16

4、模板工程................................................................................17

5、地基承载力验算...................................................................18

6、碗扣型脚手架施工注意事项............................................18

本工程河西新城区滨江大道线路区属于长江南岸漫滩地貌单元，线路区除部分地段位于原防洪堤地势较高以外，其余地段地势较低，地形较平坦，且河沟、池塘较多。根据地质勘探资料，场地土层自上而下划分为：

南京新城区滨江大道1.1标共有三处需要搭设满堂式钢管支架进行施工。

淮河路跨线桥上部现浇预应力连续空心板施工

淮河路跨线桥支架及支撑系统

淮河路跨线桥上部整体现浇空心板C50砼共1697.80m3。

该处支架高约2.5m。

淮河路NE定向匝道桥第一联、第三联现浇箱梁

淮河路NE定向匝道桥处于缓和曲线段与圆曲线段（R=150）上，中心桩号为：NEK0+309.458～+703.687，共12孔。该桥设计为三联：开始2跨为一联，中间5跨为一联，最后5跨为一联。第一联和第三联为支架现浇预应力混凝土弧形底连续箱梁，跨径均为30m。中间一联为5孔连续钢箱梁。第一联和第三联现浇砼箱梁中心高2.04m，宽度9.5m。横断面如下图：

整体现浇箱梁C50砼共计1302.43m3。

第一联支架高3.5∽3.7m；第三联支架高3.5∽7.6m。

淮河路NE定向匝道桥第二联连续钢箱梁安装支架，钢箱梁共5跨，总长184m，共重937t。钢箱梁按5m左右一节分段加工，在满堂式钢管支架上分段拼装成整体。钢箱梁的断面尺寸同上图NE定向匝道桥现浇箱梁断面。

2.1、淮河路跨线桥、淮河路NE定向匝道桥招标文件及投标文件

2.2、淮河路跨线桥、淮河路NE定向匝道桥施工图（2008年6月）

3.1、其它相关的行业标准。

1.3验算结构荷载的选用

为方便施工控制,上述三个部位的支架采取同一种支架设计,计算时按最大结构最不利荷载的进行验算。

新浇钢筋砼按配筋率＞2%容重取26KN/m3。经计算：淮河路跨线桥现浇板梁支架承受结构荷载1697.8×26/(46.6*44)=21.6kN/m2；NE定向匝道桥现浇箱梁支架承受结构荷载1302.43*26/(9.5*210）=17.0kN/m2；NE定向匝道桥钢箱梁支架承受结构荷载937*10/(9.5*184）=5.4kN/m2。

支架受力验算以淮河路跨线桥现浇板梁荷载,支架高按8m进行支架验算。

根据现场地形条件、支架高度、支架成本、交通组织要求等因素综合考虑，现浇连续箱（板）梁采用碗口式满堂钢管支架现浇施工。箱梁内外模板均采用15mm厚覆膜A类优等竹胶板，用方木或槽钢做骨架，钢筋及预应力管道绑扎验收合格后，进行混凝土浇筑。现浇砼采用商品砼，砼搅拌运输车运至现场，泵车泵送入模。

根据我公司现有施工技术、施工资源情况和项目管理能力，结合施工现场的实际施工条件，拟采用满堂支架法分联两次浇筑钢筋砼箱（板）梁，第一次整体浇筑至翼缘板与腹板结合部位，第二次浇筑顶板和翼板部分。两次浇筑时间间隔不宜超过2周，防止新老砼之间因龄期过长产生收缩裂缝。

碗扣型满堂支架现浇箱梁施工工艺流程见下图：

支架法浇筑砼连续箱梁施工工艺流程图

2、满堂支架搭设及预压

现浇箱梁支架采用碗扣式满堂钢管支架，其布置形式如下：立杆纵向间距为0.9m,横向间距为0.6m,水平杆步距离为0.6m。脚手架用普通钢管及扣件加强，为确保支架的整体稳定性，在每六排横向立杆和每四排纵向立杆各设置一道剪刀支撑，剪刀支撑层高3.6m。剪刀撑与纵横杆交叉主节点处必须用扣件环固。

在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，便可进行支架搭设。支架搭设好后，测量放出几个高程控制点，用可调顶托来调整支架高度和拆除模板，本支架使用的可调顶托，可调范围各为30cm左右。

脚手架安装好后，先在可调顶托上延纵铺设纵向15cm×15cm方木，铺设时注意使其纵向方木接头处于U型托座上，接着铺设横向10cm×10cm方木，底板按20cm的间距铺设。

支架搭设时,可根据箱梁结构对支架和方木间距进行调整,调整后的间距不能超过上述值。端支座、中支座位置,底板和腹板同样布置。

支架组装完成后，在铺设箱梁模板之前，应进行支架预压。

检查支架的安全性，确保施工安全；消除地基沉降变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制，为支架搭设及预拱度设置提供指导数据。

①新浇钢筋砼按配筋＞2%容重取26KN/m3。经计算：淮河路跨线桥现浇板梁支架承受结构荷载1697.8×2.6/(46.6*44)=21.6kN/m2；NE定向匝道桥现浇箱梁支架承受结构荷载1302.43*2.6/(9.5*210）=17.0kN/m2；NE定向匝道桥钢箱梁支架承受结构荷载937*10/(9.5*184）=5.4kN/m2。

支架受力验算以淮河路跨线桥支架进行验算。

②模板体系均布荷载按规范规定：P2=2.5KN/㎡

③砼施工倾荷载按规范规定：P3=4.0KN/㎡

④砼施工振捣按规范规定：P4=4.0KN/㎡

⑤施工机具人员荷载按规范规定:P5=2.5KN/㎡

故常规预压压力W1=①+②+③+④+⑤=34.6KN/㎡

箱梁预压均布荷载分布如下图：

注:（沙袋堆积密度按1.35t/m3）堵头处搭设钢管架围挡，同时将砂包连成整体，以下防砂包掉落。预压时，各点压重要按自重分布图式进行堆积，轻吊轻放，防止冲击作用造成安全事故。砂的含水量较大时，应进行试验得出砂的容重，对预压高度进行调整。遇下雨下雪时，对预压砂袋用彩条布进行覆盖，防止砂袋吸水增加预压重量，造成安全事故。

支架预压采用袋装黄沙，采取分级加载，共4次，第一次总荷载的30%，持荷8h，第二次加至总荷载的70%，持荷8h；第三次加至90%，持荷8h；第四次加至100%。加载顺序为：联内先中后边、先低后高、从跨中向墩台方向分层加载。加载完成后，观测其变形和沉降，每天早、中、晚进行一次沉降观测，直至最后三次的沉降值在0上下波动2.00mm，所有测点沉降平均值小于1.0mm，方可卸载。卸载要求分级卸荷，卸载按加载逆序和吨位进行卸载。

为了掌握加载后地基和支架的变形情况，需要预压前先布设好沉降观测网。沉降观测点布设沿纵桥向分别在墩中心线处、L/4、L/2、3L/4处布设、横桥向则在跨中和2个外腹板处设点，从而形成一个立体沉降观测网。用水准仪测量变形，测量时后视点取在相对影响小的位置，如承台或原基准点上。

L/4L/4L/4L/4

首先观测初始值，用水准仪观测5个立杆的竖向位置，并分别标记。每次观测均以此标记为准，并记录观测位置结果与标记的差值。

为了解支架沉降情况，在加载预压之前，测出各测量控制点标高，分级加载完成后，然后早、中、晚各观测一次。

根据观测结果，填写支架沉降观测表，作为支架体系预拱度设置以参考数据。沉降稳定判断标准：连续三次测点平均沉降值不大于2mm，且所有测点沉降平均值小于1.0mm。

卸载前观测一次，卸载完毕后再测一次。两次观测值之差即为支架的弹性变形，预压完成后，要根据预压测量的弹性变形，调整底模的标高。

浇筑完一联箱梁后，将所得数据整理后，再指导其后工程的施工。

3.1钢管支架受力验算

荷载大小经计算淮河路跨线桥比淮河路NE定向匝道桥荷载大，以淮河路跨线桥计算,由于满堂支架立杆纵向间距为0.9m,下面就以每0.9米荷载计算。

3.14×0.4252×114.5/360－1/2×0.357×2×0.23=0.18－0.082=0.098

腹板断面=0.6×（1.48+1.2）/2－2×0.098=0.608m2

顶板及底板=（1.48+1.2）/2×0.46－[（3.14×0.4252）－2×0.098]=0.2454m2

翼板=0.996×0.2=0.199m2

淮河路跨线桥腹板每0.9米荷载0.608×2.6×0.9=1.656t

顶板及底板每0.9米荷载0.2454×2.6×0.9=0.576t

翼板每0.9米荷载0.199×2.6×0.9=0.465t

模板体系均布每0.9米荷载按规范规定：P2=0.25×0.9=0.225t

砼施工倾倒每0.9米荷载每米按规范规定：P3=0.4×0.9=0.36t

砼施工振捣每0.9米按规范规定：P4=0.4×0.9t/m=0.36t

施工机具人员每0.9米荷载按规范规定:P5=0.25×0.9t/m=0.225t

腹板组合荷载=1.656+0.225+0.36+0.36+0.225=2.826t

顶板及底板组合荷载=0.576+0.225+0.36+0.36+0.225=1.746t

翼板组合荷载=0.465+0.225+0.36+0.36+0.225=1.635t

腹板组合荷载最大，就以腹板荷载计算立杆稳定。

腹板下方立杆，N1=2.826t /1 ＜3t满足要求

顶板及底板下方立杆，N2=1.746t/1＜3t满足要求

翼缘板下方实际按照3根计算N3=1.635/3=0.545t＜3t立杆承载力满足要求

现按3t立杆轴向力计算立杆各项指标，考虑到现在市场上钢管壁厚有负公差及锈蚀达不到3.5mm，故按3mm计算Φ48×3钢管A=424mm2,I=15.9mm

按规范规定抗压容应力等于σs/K，σs屈服强度，K安全系数规范规定为1.7.

σ=σs/K=235/1.7=140MPa

σ=N/A=28260/424=66.655MPa＜［σ］=140MPa立杆强度计算满足要求

纵向及横向水平杆与立杆采用环式扣件进行连接，视两节点为铰接，故立杆计算长度长度取两水平杆间距,以1.2m计算立杆稳定。

λ=L/r=1200/15.9=76＜［λ］=100

σ=N/ΦA=28260/(0.744*424)=89.6MPa＜［σ］=140MPa立杆稳定，满足要求

剪刀撑按铺设长度连结，剪刀撑的作用：剪刀撑保护整体稳定，承载横向风力。

横向风力计算PW=W*A

W横向风压计算：W=K1K2K3K4W0

W0基本风压=1/16V2

W0=1/16V2=1/16×20.72=26.78

W=K1K2K3K4W0=1.0×0.8×1.0×1.0×26.78=21.42

PW=W*A=21.42×3.6×3.6×0.6=1.67KN/m

P=PW/cos45=1.67/0.707=2.362KN

考虑到市场上现销售或出租的钢管Φ48×3.5mm壁厚达不到3.5mm等原因影响，Φ48×3mm的A=424mm2，I=15.95mm。

强度：σ=P/A=2362/424=5.57≤[σ]=140MPa

3.6×1.414/6=0.848m

长细比λ=L/r=848/15.95=34.3≤[λ]=100

查规范得稳定性Φ=0.906

σ=N/ΦA=2362/(0.906*424)=6.1≤[σ]=140MPa,剪刀撑强度满足要求

计算箱梁自重时，取淮河路跨线桥均布荷载21.6KN/m2

②模板重量（含内模、侧模及支架）：P2=2.5KN/m2

③砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0KN/m2

④砼施工振捣荷载按规范规定：P4=4.0KN/m2

⑤施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5KN/m2

计算强度时:q=①+②+③+④+⑤

计算挠度时:q=①+②

底模采用15mm厚竹编胶合模板,直接搁置于方木小楞上,按连续梁考虑取单位长度(1.0m)板宽进行计算。底模视为支承载方木小楞上的简支梁。

q=21.6+2.5+4.0+4.0+2.5=34.6KN/m

q=21.6+2.5=24.1KN/m

截面参数及材料力学性能指标

W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4

竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的厚型I类一等品的下限值取：[σ]=60Mpa，E=5×103Mpa

方木小楞间距取L=0.2m。

GBT29498-2013 木门窗Mmax=ql2/10=34.6×0.22/10=0.138

σ=Mmax/W=0.138×106/3.75×104=3.68Mpa≤[σ]=60Mpa，合格。

f=5ql4/384EI=24.1×2504/384×5×103×2.81×105=0.35㎜≤[f]=200/400=0.5㎜,合格。

小楞方木规格为100×100㎜，小楞方木搁置于150×150㎜方木大楞上，底板处大楞间距0.60m，小楞视为支承在方木大楞上的简支梁。

车站及集中冷站机电设备安装及装修工程低压配电与照明施工方案小楞所传递给大楞的集中力为：

q=34.6×0.2=6.92KN/m