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第三章 模板支架的材料选用及搭设方法： 1

第四章 模板支撑系统计算 8

DZ／T 0298-2017标准下载第五章 模板的拆除 25

第六章 模板安装质量要求 26

第七章 模板验收 27

第八章 安全措施 28

第九章 应急事故处理措施： 29

第十章 施工要点 29

1、本工程合同及设计图纸

3、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002

4、《混凝土模板用胶合板》GB／T17656─1999

5、《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003

第三章模板支架的材料选用及搭设方法

（一）、材料选用及保证措施

1、支撑系统：本工程梁板支撑系统使用承插型盘扣式钢管快拆满堂脚手架，顶部采用UQ50可调式钢顶托，柱墙采用扣件式钢管脚手架。在材料质量保证方面，对本工程所使用的钢管、扣件、可调式钢顶托等在进场时均必须严格把好质量关，管材有严重锈蚀变形、开裂，连接件有破裂、脱焊等材料不能进场及使用。

2、模板及枋条：模板采用18mm厚夹板模板，次楞采用60mm×80mm松木枋条，底楞采用ф48mm厚3.5㎜无缝焊接钢管（见下图）。底楞ф48mm无缝焊接钢管严禁使用锈蚀变形、开裂的钢管。

（二）、模板系统搭设方法：

模板工程搭设的主要工序：

测量放线→承插型盘扣式满堂脚手架搭设（标高控制点上引）→梁模板支设→板模板支设→梁、板模板验收（标高、平整度）→墙、柱模底部找平→墙、柱模板支设→墙、柱模根部封堵→吊模支设→模板验收

本工程支撑系统使用承插型盘扣式满堂脚手架，顶部采用UQ50可调式钢顶托。立杆：梁位置间距600X1200，板位置间距1200X1200。满堂支架脚手架支撑系统搭设前，必须在图纸上排好立杆位置，然后按图进行铺设。立杆设置必须垂直、间距统一。水平杆设置3道，步距为1200mm，第一道地面上300mm。水平杆锁紧立杆时必须牢固，严禁松动。

2）、梁位及柱位的控制：在铺设支撑立杆前，必须在楼面放出轴线、柱位线及控制线。以便于柱及梁位的控制。梁底板铺设时必须把控制线上投以控制梁柱上口位置确保准确。

3）、梁、板次楞采用60X80mm松木枋条，梁次楞间距200mm，板次楞间距300mm。梁、板底楞采用ф48mm无缝焊接钢管。

4）、梁、板标高控制，在支撑系统安装完毕并牢固后，将标高引至立杆上，标高为结构上1.0m（H+1.0m）。为便于及更准确地控制标高，标高控制点应多布，每个板块布置不少5个点，在安装梁、板模板时必须严格按控制标高上引。在板面模板安装完毕后还应对模板平整度进行检测，对不平的板块应及时调整，对每个板块平整度偏差不大于5mm。

a、梁底在复核标高及校正轴线位置无误后，在横楞上铺放梁底板固定，安装并固定两面侧模板。对于跨度L＞4米或悬挑长度L＞2米的梁，支模时按施工规范的要求起拱1‰～3‰。

7）、楼梯模板安装：本工程楼梯采用封闭模方式进行施工，楼梯踏步高宽尺寸必须标准统一。为防止楼梯步级变形，在钢管外楞加固时楼梯步级三角形空隙位置填三角形木长方体，以保证立模、平模不变形。并且在踏步板上用12mm的电钻钻3—5个排气孔，同时为了避免楼梯混凝土浇筑时因振捣不到位而出现的空洞、蜂窝等质量问题，在梯段的底部和中部的踏步板上预留100X100的方洞，作为混凝土浇筑时振动棒的插点。

第四章模板支撑系统计算

（一）、梁支模系统计算

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.20；梁截面高度D(m):0.50；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；

立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：2.75.00；梁两侧立杆间距(m):0.60；

承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数:0；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；

二）、梁模板荷载标准值计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=200×18×18/6=1.08×104mm3；

I=200×18×18×18/12=9.72×104mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.20×0.50×0.90=2.75kN/m；

q2:1.2×0.35×0.20×0.90=0.08kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.20×0.90=0.50kN/m；

q=q1+q2+q3=2.75+0.08+0.50=3.33kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×3.334×0.22=0.013kN·m；

σ=0.013×106/1.08×104=1.235N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.235N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×0.20=2.62KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×2.62×2004/(100×9500×9.72×104)=0.031mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.031mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=200/250=0.8mm，满足要求！

三）、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.5×0.2=2.55kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.2×(2×0.5+0.2)/0.2=0.42kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×2.550+1.2×0.420=3.564kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.900=1.260kN/m；

荷载设计值q=3.564+1.260=4.824kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=8.53×101cm3；

I=6×8×8×8/12=3.41×102cm4；

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

方木的支座力N1=N3=0.482KN；

方木最大应力计算值：σ=0.121×106/85333.33=1.413N/mm2；

方木最大剪力计算值：T=3×0.482×1000/(2×80×80)=0.113N/mm2；

方木的最大挠度：ω=0.121mm；

方木的允许挠度:[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；

方木最大应力计算值1.413N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.113N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.121mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.400mm，满足要求！

四）、梁跨度方向托梁的计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：钢管(单钢管):Φ48×3.0；

I=13.08cm4；

1.梁两侧托梁的强度计算：

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.482KN.

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.338kN·m；

最大变形Vmax=1.254mm；

最大支座力Rmax=3.176kN；

最大应力σ=0.338×106/(5.08×103)=66.478N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值66.478N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度Vmax=1.254mm小于1200/150与10mm,满足要求!

五）、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

纵向钢管的最大支座反力：N1=3.176kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×3=0.536kN；

N=3.176+0.536=3.712kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；

Lo/i=2397.78/15.8=152；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301；

钢管立杆受压应力计算值；σ=3711.864/(0.301×489)=25.218N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=25.218N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（二）、板支模系统计算

横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.15；模板支架搭设高度(m):2.75；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30、C25；

每层标准施工天数:6天；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.0；

楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×1=1kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×1=5.42kN/m

最大弯矩M=0.1×5.42×0.32=0.049kN·m；

面板最大应力计算值σ=48780/54000=0.903N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.903N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.35kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×3004/(100×9500×48.6×104)=0.04mm；

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.04mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三）、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

方木楞计算简图（mm）

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.12=0.9kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

p1=1×0.3=0.3kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.9+0.105)+1.4×0.3=1.626kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×1.626×1.22=0.293kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.293×106/64000=4.573N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.573N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.625×1.626×1.2=1.219kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.219×103/(2×60×80)=0.381N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.381N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.005kN/m；

最大挠度计算值ν=0.521×1.005×12004/(100×9500×2560000)=0.446mm；

最大允许挠度[V]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值0.446mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.0；

W=10.16cm3；

I=24.38cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.439kN；

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.098kN·m；

最大变形Vmax=2.218mm；

最大支座力Qmax=10.671kN；

最大应力σ=1097696.328/10160=108.041N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值108.041N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为2.218mm小于1200/150与10mm,满足要求!

五）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)钢管架的自重(kN)：

NG1=0.149×2.75=0.41kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×1.2×1.2=4.32kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.234kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=12.329kN；

六）、立杆的稳定性计算:

如果完全参照《扣件式规范》JJF(冀) 047-2003 加油加气设备接地电阻检测规范.pdf，由下式计算：

立杆计算长度L0=h+2a=1.2+2×0.15=1.5m；

L0/i=1500/15.8=95；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.626；

钢管立杆受压应力计算值；σ=12329/(0.626×489)=40.276N/mm2；

立杆稳定性计算σ=40.276N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（大于1.2N/㎡）方可拆除，承重模板应按《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关规定进行。对墙柱模板，要求在砼终凝，且强度达到50%后拆除。对一般梁板，要求在强度达到设计强度的80%后拆除。对跨度≧8M的梁板及≧2M悬挑板，必须待硷强度达到100%后拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支项加固。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则，拆模板严禁用大锤和棍硬砸硬。

1、柱模：先拆除楞、柱箍和对位螺栓等连接、支撑件DB65／T 3370-2012标准下载，再由上而下逐步拆除。

2、梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。