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丽雅苑安居房主体工程外架施工方案深圳市第一建筑工程有限公司
施工组织设计(方案)报审表
工程名称：丽雅苑安居房主体工程GD2202002□□□
致：深圳市全安建设监理有限公司（监理单位）
我方已根据施工合同的有关规定完成了丽雅苑安居房主体工程外脚手架施工方案工程施工组织设计(方案)的编制GB／T 18301-2012 耐火材料 常温耐磨性试验方法.pdf，并经我单位上级技术负责人批准，请予以审查。
附：施工组织设计（方案）
承包单位(章)深圳市第一建筑工程有限公司
日期2008年3月10日
专业监理工程师审查意见：
总监理工程师审核意见：
深圳市建设局、深圳市档案局监制深圳市文档服务中心印制
三、落地式外脚手架 4
四、多道悬挑斜拉式脚手架 8
1、脚手架设计内容 9
2、脚手架的搭设和拆除 23
3、脚手架的防护 24
4、脚手架的验收 24
本工程建筑类别为一类高层，结构安全等级均为二级，基础设计等级一级，建筑耐火等级一级，抗震设防烈度为7度，地下室防水等级二级，屋面防水等级II级。
本建筑物的装修标准：本工程室内装饰仅施工至抹灰层，其余为二次装修施工，二次装修以及外墙干挂石材、铝板、幕墙招标方另行发报。
1、外墙装饰：矿物涂料、花岗石外墙面。
2、楼地面（指公共部分）：细石砼搂地面、水泥砂浆地面、花岗岩地面、地砖楼地面等。
3、内墙装饰：住宅抹灰内墙面；公共部分：乳胶漆墙面
4、顶棚（指公共部分）：乳胶漆顶棚。
5、地下室防水：侧墙及底板聚合物水泥基涂膜防水、顶板为合成高分子卷材。
6、屋面防水：上人屋面合成高分子卷材防水、不上人用高延性高分子卷材、聚合物水泥基涂膜防水。
7、门窗：防火门窗、塑钢门窗。
8、阳台、厨房、卫生间等防水：聚合物水泥基涂膜防水。
针对以上具体情况编制本外脚手架施工方案.
由于本工程建筑物外形结构复杂、形式多样，而且周边悬挑构件较多,给工程外架施工造成了一定的难度。
工程实际决定了本工程的外架根本不适于用高层建筑施工中传统的爬升式脚手架，悬挑构件的宽度较大，给爬架的型号、性能提出了较高的要求；由于周边外形复杂多变，给机位的布置产生了非常不利的影响。
基于以上原因，适于本工程外架方案有落地式全封闭双排钢管脚手架(裙楼)和多道悬挑斜位式脚手架(主楼)两种选择。
经过我司组织技术人员认真分析讨论发现，裙楼采用落地式全封闭钢管脚手架搭设方便，操作安全，性能可靠。但需占用大量的周转材料，对钢管、扣件的一次投入较大，其费用相对较高。
主楼采用多道悬挑斜拉式脚手架，因为是在下段脚手架没拆除的情况下搭设的上段脚手架，其安全性能同样较好。由于在楼层中设置了多道工字钢挑梁，使一次性投入的钢管、扣件相对较少，减少了施工的一次性投入。而且，所预埋的工字钢挑梁（悬挑较长部分）在外架拆除割下后，可在以后的施工中重复使用。
通过以上分析比较，我们确定在本工程主楼的外架施工中，A、B、C栋楼靠近地下室一侧下部，12层以下采用双排落地式全封闭钢管脚手架，12层以上采用多道16号工字钢悬挑钢丝绳斜拉式外脚手架。靠近道路一侧在二层楼面开始采用多道工字钢悬挑钢丝绳斜拉式外脚手架，分3次悬挑，第一次悬挑在二层楼面，第二次悬挑在结构十三层楼面，第三次悬挑在结构二十四层楼面。悬挑脚手架最高为33.6米，以此高度为计算依据进行设计计算
外脚手架搭设选用φ48×3.5规格的普通钢管，符合国标Ф235准和技术要求，外径不小于48mm，壁厚不小于3.5mm，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用；用于立杆、大横杆的钢管长度以4~6.5m为好。采用直角扣件，旋转扣件，对接扣件连接，扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。
立杆纵距1.4m，横距1.0m，大横杆步距1.8m，里立杆距结构边距离为30cm，最宽处不能超过90cm，以保证一定的操作活动空间。上、下两根大横杆之间设一道护身栏杆。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。扫地杆通常设置在距外架底部0.2m处。
做好搭设的准备工作→按房屋的平面形状放线→铺设垫板→按立杆间距排放底座→放置纵向扫地杆→逐根树立立杆→，随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→架设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道联墙后方可拆除）→第三、四步大横杆和小横杆→安装护身栏杆和挡脚板→立挂安全网
在竖立杆时，必须注意杆件的长短搭配使用。立杆垂直度偏差≤1/300且不大于50㎜。
2、立杆的接头除顶层可采用搭接接头外，其余必须采用对接扣件实行对接接头。在搭接时，搭接长度不得小于1米，用不少于叁个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不得小于0.1米。
3、立杆接头与相近大横杆的距离不得大于步高的1/3。相邻两立杆的接头要相互错开，不得在同一步高或同一间距内，相邻两接头的高度差应大于0.5米。
大横杆的长度不宜小于三跨，且不小于6米，立杆和大横杆必须用直角扣件扣牢，不得遗漏。
2、同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不得大于0.05米。
3、大横杆的接头与相邻立杆的距离不大于纵跨的1/3。
4、同一水平内的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均要相互错开。
1、小横杆紧贴立杆布置，设于双立杆之间。
2、小横杆搭于大横杆上，用直角扣件扣紧。对贴近立杆的小横杆可紧固与立杆上。在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。
1、纵向支撑的斜杆与地面夹角在45°~60°范围内。
2、斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点（立杆与横杆的交点）不大于0.2米。除两端扣紧外，中间尚需增加2~4个扣接点。
3、斜杆的最下端一个连接点距架体扫地杆的距离不宜大于0.3米，以保证脚手架的稳定。
4、斜杆的接长采用搭接连接，搭接长度不小于1米，并用三个旋转扣件扣牢。所有的剪刀撑连通。
安全网→护身栏杆→挡脚板→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→联墙杆→纵向支撑
结构施工时，作业层脚手板沿纵向满铺，作到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。严禁留探头板。搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于200mm，脚手板与横杆之间的不平处，允许用木块垫实，不许垫砖块等易碎物体。
脚手板应在两端和转角处、坡道和平台的两端、其它有可能发生滑动和翘起的部位，必须用20#双股铁丝或其它有效的办法对其固定。
为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架纵向传力结构的外侧隔一定距离沿高度由下而上连续设置纵向剪刀撑。在其两端和转角处设置剪刀撑宽度取3~5倍立杆纵距，斜杆与地面夹角在45°~60°范围内，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500mm。剪刀撑要撑至地面。
每片脚手架在其两端设置横向支撑，并于中间隔6个间距加设一道横向支撑。
在下列情况下，必须设置横向支撑。当脚手架的纵向传力构架因条件限制不能形成封闭形时，如字型，或“凹”字型的脚手架，必须按要求设置横向支撑。
联墙点的位置设置在与立杆和大横杆相交的节点处，离节点间距不宜大于30cm。在结构边梁上的中线位置预埋φ48×3.5钢管。短钢管两端分别用直角扣件与预埋钢管和内立杆相连，如下图所示。连墙拉杆从底部第一根大横杆处开始设置，沿整片脚手架均匀布置，结构边梁上水平方向每5个立杆纵距设置一个，垂直方向每两个步距设置一个。在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，对连墙杆进行加密（间距缩小1倍）（计算式在15页第六条）。
连墙杆所在位置有时可能遇到门窗洞口，可以用添设附加短钢管的办法来实现连接。当施工过程中个别连墙杆被拆除后在相当一段时期内难以补上时，必须采取有效的加强措施。如附近添设一个临时的连墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。
四、多道悬挑斜拉式脚手架
我们拟订，在悬挑斜拉式脚手架搭设中，其架体的搭设保持立杆纵距1.4米，排距1米，大横杆步距为1.8米，小横杆挑出大横杆0.1米，以防止其从扣件中滑出。考虑铺设脚手板两层，钢筋网片两层。安全挡板平飘出架体不少于3m，在结构四层设置。
二层楼面开始采用多道工字钢悬挑钢丝绳斜拉式外脚手架，分3次悬挑，第一次悬挑在二层楼面，第二次悬挑在结构十三层楼面，第三次悬挑在结构二十四层楼面。悬挑脚手架最高为33.6米，以此高度为计算依据进行设计计算
安全挡板主杆的计算：
a、每条挡板杆自重P1=0.038×1.05=0.04
b、脚手板的荷载标准值P=0.12×1.05×1.4/3=0.7
c、活载标准值Q=3×0.5/3=0.5
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.07+1.4×0.5=0.83
最大弯距考虑为两跨梁均布荷载作用下弯距
M=0.07×0.83×32+0.07×0.83×1.42=0.637kg/m
Q=0.637×106/5080=125.39N/mm2计算强度小于205N/mm2，满足要求。
扣件式钢管脚手架允许施工活载小于300kg/m2，活载只允许两层同时作业，搭设脚手架用钢管要求无开裂、压扁、严重锈蚀及弯曲，扣件要求有出厂合格证、无脆裂、滑丝变形等质量缺陷，并抽样检验。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为33.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.20米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.00米。
悬挑水平钢梁采用拉绳与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。拉绳采用18mm直径钢丝绳拉结
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.400/3=0.070kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.400/3=1.400kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.070+1.4×1.400=2.090kN/m
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.090×1.0502/8=0.288kN.m
=0.288×106/5080.0=56.701N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.070+1.400=1.508kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.508×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.951mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.400/3=0.073kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.400/3=1.470kN
荷载的计算值P=(1.2×0.040+1.2×0.073+1.4×1.470)/2=1.097kN
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.4002+0.267×1.097×1.400=0.417kN.m
=0.417×106/5080.0=82.164N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1400.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.04mm
集中荷载标准值P=0.040+0.073+1.470=1.584kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1583.820×1400.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.26mm
V=V1+V2=3.299mm
大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.400=0.054kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.400/2=0.110kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.400/2=2.205kN
荷载的计算值R=1.2×0.054+1.2×0.110+1.4×2.205=3.284kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1=0.125×33.600=4.193kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×2×1.400×(1.050+0.300)/2=0.283kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.150×1.400×2/2=0.210kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.400×33.600=0.235kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.922kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.400×1.050/2=4.410kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.750×0.840×1.200=0.529kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算:
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.08kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=132.98
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.15kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.286kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=179.01
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.529kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.20=15.120m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=11.202kN，连墙件轴向力计算值Nl=16.202kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中N为连墙件的轴向拉力，N=16.202kN；
lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；
t为焊缝厚度，t=3.50mm；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
连墙件对接焊缝连接示意图
七、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。
受脚手架集中荷载P=12.08kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最大弯矩Mmax=1.956kN.m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.956×106/(1.05×141000.0)+3.845×1000/2610.0=14.687N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
经过计算得到强度=1.96×106/(0.929×141000.00)=14.94N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
欣昌小区施工组织设计.doc其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=15.717kN
拉绳或拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.717kN
上面拉绳以采用18mm直径钢丝绳拉结计算JJG(沪) 55-2016 超声波燃气表.pdf，斜拉绳的容许压力按照下式计算：