施组设计下载简介：

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1、编制依据……………………………………2

2、工程概况……………………………………2

JGJ113-2009标准下载3、脚手架搭设总体方案………………………3

4、质量保证措施………………………………12

5、双排扣件式型钢悬挑脚手架计算书……13

6、双排扣件式钢管落地脚手架计算书………30

7、监测检查与应急预防措施…………………41

1.施工总平面图和各专业施工图

4.《重大危险源管理办法》

5.《危险性较大的分部分项工程管理办法》（建设部第87号文）

6.经批准的施工组织设计。

本工程为成都市武侯教育投资有限责任公司投资兴建的“晋阳小学工程”，四川纺织工业设计院设设计。该工程总建筑面积约25096.33m2。

根据国家住房和城乡建设部颁布的《危险性较大的分部分项工程管理办法》规定，本工程悬挑脚手架搭设高度不超过20m。

三、脚手架搭设的总体方案

1、主体及地下室结构施工阶段：

本工程地下室外围采用悬挑脚手架从二层梁板上挑出的方式，悬挑脚手架搭设高度分别为17.5米和15米，悬挑架水平支撑梁采用型钢（16#工字钢），挑出长度为1.25米，型钢间距1.5米，立杆横向间距0.85米；步高为1.5米，在外侧每两根大横杆之间，居中设置一道护身栏杆。为考虑型钢的稳定性，在悬挑层现浇楼板上预埋三个卡环1（水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度，本工程中，卡环两侧水平段长度按照40cm进行设置，吊环2参照卡环1施工），其间距为0.8米，在安装时与型钢用木楔塞紧并用圆钉固定，另在悬挑层的上一层预埋吊环（吊环2预埋入现浇混凝土梁，并与梁箍筋拉接，并保证两侧30cm以上的搭接长度）如图一所示，并用直径为16mm的钢丝绳对悬挑梁进行拉接（钢丝绳拉接作为悬挑构件保护构造，不作计算）。如图二所示。

考虑到架体的稳定性，在型钢挑出端上焊接两根高度为80mmΦ25的螺纹钢筋，外架立杆插入螺纹钢筋。

工字钢悬挑梁平面示意图

（一）脚手架搭设的材质要求：

1、钢管的检查应符合下列规定：

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

钢管表面锈蚀深度应≤0.5mm，锈蚀检查应每年一次。

2、扣件的验收应符合下列规定：

扣件不得有裂纹、气孔、砂眼等缺陷；并应清理干净粘砂、毛刺、氧化皮等。

扣件与钢管的贴合面应光滑，保证其与钢管扣紧时接触良好。

扣件活动部位应转动灵活，夹紧钢管时，开口处最小距离不应小于5mm。

新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品的质量合格证。

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更新。

螺栓拧紧，扭力矩达65N·m时不得发生破坏。

3、脚手板的检查应符合下列规范：

（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；

（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用18#的铅丝固定在纵向水平杆上；

（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；

（二）脚手架搭设的流程与具体要求：

1.悬挑脚手架搭设的工艺流程为：

水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件（随层搭设）→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网

2、悬挑脚手架搭设的具体要求

主楼地下室顶板处采用落地式扣件钢管双排防护架，非地下室侧搭设悬挑脚手架一次搭设到顶，外挑架立杆横距为0.85米，立杆纵距为1.5米，步距为1.5米。整个外架立面满挂密目网，在悬挑首层设置一层硬防护，之后隔一层设置一道，水平兜网每层布置一道，入口处设置3层硬防护。

架体连墙点按水平方向每二跨进行布置，垂直方向按每层进行布置，采用双扣件进行连接。连墙件的布置应靠近主节点设置，且偏离主节点的距离不应大于0.3米。均采用刚性连接。

2.3脚手架的搭设注意事项：

2.3.1作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；

2.3.2竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；

2.3.3施工前应分别对钢管、扣件、脚手板进行检查验收，不合格产品不得使用。

2.3.4施工中严禁用外径48mm与51mm钢管混用，统一使用48mm外径钢管（为避免材料的初始缺陷带来的承载能力偏差，
48×3.5钢管在设计计算中按照
48×3.0进行取值）。

2.3.5剪刀撑搭设应符合规定，随立杆、纵、横水平杆等同步搭设。

2.4悬挑脚手架临街面作业层应在安全密目网内设置一层钢丝网，以防止不慎掉落的材料冲破密目网掉落至路面造成物体打击事故。

2.5为保证外立面美观，脚手架立杆及剪刀撑钢管用黄色及黑色油漆分段涂刷成黄黑色。

1、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

2、拆除作业必须由上向下逐层进行，严禁上下同时作业。

3、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架。

4、分段拆除高差不应大于2步。

5、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

6、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除脚手架的两端应按2步一道增设连墙件。

卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体安全构造要求如下：

1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。

2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。

4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。悬挑式卸料平台的卡环与吊环均与悬挑脚手架一致。

5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。

6、台面应面铺脚手板。

7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。

8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。

脚手架施工过程中和塔设完成后应对架体进行监测、检查，保证架体工作处于安全状态。

检查项目：①卡环尺寸符合要求，预埋位置准确、牢固；

②工字钢安装稳固，无滑动。

2、架体搭设过程中，必须随时进行观测、检查。每搭设1层必须进行一次监测、检查与验收。在搭设到设计高度后应进行全面检查验收，验收合格后方可投入使用。

检查项目：①立杆垂直度用经纬仪对架体的垂直度进行监测。在搭设过程中，垂直度偏差不得大于±50mm，搭设完成后检查验收，垂直度偏差不得大于±100mm；

②钢管间距步距偏差≤±20mm，纵距偏差≤±50mm，横距偏差≤±20mm；

③纵向水平杆高差一根水平杆的两端高差≤±20mm。同跨内两根纵向水平杆高差≤±10mm；

该项检查应采用水平仪进行；

④扣件安装。主节点处各扣件中心点相互距离应≤150mm。同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应≥500mm。立杆上的对接扣件至主节点的距离应≤h/3，即600mm。纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离应≤l/3，即500mm。扣件螺栓拧紧力扭力距应≥40N·m且≤65N·m；

3、在脚手架搭设完成并验收使用后，应随时进行观测，并每月应对其进行一次全面的监测、检查，另外在遇六级以上大风或大雨后，均应进行检查。

在使用过程中，还应对以下项目进行检查，并随时监测：

①作业层上的施工荷载不得大于方案要求；

②不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆输送管等固定在脚手架上；

④严禁随意拆除脚手架上的连墙件、纵横水平杆等一切支撑材料；

⑤不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。

1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2、搭设、拆除脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架悬挂起，所用材料要堆放平稳，上下传物不能抛扔。

4、遇暴风雨后，应立即对架体进行检查，发现问题及时处理。

5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆以及连墙件。

6、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

7、脚手架搭设必须按照规定设置完善的防雷措施。

五、双排扣件式型钢悬挑脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为17.5米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.85米，立杆的步距为1.5米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为150.00米；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3米，水平间距3米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处四川省成都市，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.130；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.75米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C25；

钢丝绳安全系数为:8.000；

钢丝绳与梁夹角为(度):72；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

（二）、大横杆的计算:

大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/(2+1)=0.085kN/m；

活荷载标准值:Q=3×0.85/(2+1)=0.85kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.085=0.142kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.85=1.19kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×1.19×1.52=0.293kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.293×106,0.345×106)/4490=76.837N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=76.837N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.085=0.118kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.85kN/m；

V=0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.85×15004/(100×2.06×105×107800)=2.101mm；

大横杆的最大挠度2.101mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

（三）、小横杆的计算:

大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.85×1.5/(2+1)=0.128kN；

活荷载标准值：Q=3×0.85×1.5/(2+1)=1.275kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.128)+1.4×1.275=1.998kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.033×0.852/8=0.004kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.998×0.85/3=0.566kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.57kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.57×106/4490=126.88N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=126.88N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×107800)=0.01mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.128+1.275=1.452kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×107800)=1.426mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.01+1.426=1.436mm；

小横杆的最大挠度为1.436mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.85/2=0.014kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.85×1.5/2=0.191kN；

活荷载标准值:Q=3×0.85×1.5/2=1.912kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.014+0.191)+1.4×1.912=2.984kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394

NG1=[0.1394+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×17.50=3.022；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×11×1.5×(0.85+0.3)/2=2.846kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×11×1.5/2=1.237kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×17.5=0.131kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.237kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.85×1.5×2/2=3.825kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.3kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.237+1.4×3.825=14.04kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.237+0.85×1.4×3.825=13.236kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×

1.52/10=0.095kN.m；

(六)、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=14.04kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=2.599m；

长细比Lo/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.265；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=14040/(0.265×424)=124.953N/mm2；

立杆稳定性计算σ=124.953N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=13.236kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=163；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=13236.45/(0.265×424)+95305.612/4490=139.03N/mm2；

立杆稳定性计算σ=139.03N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(七)、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.237kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=2.99kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.99kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=7.99

中建五局机电内部培训PPT-电气材料连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7.99小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

(八)、悬挑梁的受力计算:

Q／GDW 11909-2018 ±1100kV直流系统绝缘配合导则.pdf悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，