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汨罗市南沿江大道西沿线桥梁段满堂支架施工方案汨罗市南沿江大道西沿线桥梁段满堂支架
（K39+630.58～K39+683.42）
一、工程概况……………………………………………………………………………2
二、编制依据……………………………………………………………………………2
1、3＃楼玻璃幕墙施工方案三、满堂支架设计方案…………………………………………………………………2
1、支架地基处理……………………………………………………………………2
2、材料选用和质量要求……………………………………………………………3
3、支架安装…………………………………………………………………………3
4、荷载分析…………………………………………………………………………4
5、结构验算…………………………………………………………………………5
1）、底模板验算……………………………………………………………………6
2）、横向木枋验算…………………………………………………………………6
3）、纵向木枋验算…………………………………………………………………7
4）、碗扣立杆受力计算……………………………………………………………7
5）、支架立杆稳定性验算…………………………………………………………8
6）、地基承载力验算………………………………………………………………9
6、脚手架的拆除……………………………………………………………………10
7、脚手架的安全防范措施…………………………………………………………10
四、支架预压…………………………………………………………………………11
友谊河中桥满堂支架施工方案
本桥为1孔跨径28m钢筋混凝土无铰拱梁桥，桥梁全长45.88m，宽38m。拱轴线圆弧线，主拱计算跨度为28m，计算矢高为4m，矢跨比为1/7。半幅桥梁由两片拱圈组成，横向通过桥面板连接。主拱圈、桥面板为实体结构，主拱圈为正交拱，桥面主梁为斜交梁，拱腿断面尺寸为480cm×60cm，桥成板宽1898cm、高65cm、翼缘悬臂长240cm。
1.《汨罗市南沿江大道西沿线桥梁段（K39+630.58～K39+683.42）施工图》
a、围堰导流。去除淤泥，分部围堰排水，中间预留2.0m宽导流渠。（见附图）；
c、夯实后浇铸25cm厚C25砼（不拆除作永久性河床），并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，集中排水。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
2、材料选用和质量要求
钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831)的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831)的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。钢管截面特性如下：
本支架采用普通钢管满堂支架，纵横向间距均为60cm，步距均为100cm，在每根立柱上均设一个顶升早拆头;在立柱下边设10cm×10cm底托，在早拆头上安放15×20cm的木枋，在木方上铺18mm厚的腹模板作为拱的底模板，其侧模为定形腹模板。
支架底模铺设后，测放顶板底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高设=计梁底支架的变形+(±前期施工误差的调整，来控制底模立模。量)另外，纵横均设置剪刀撑，剪刀撑纵横间距2.4m。
考虑到高空作业危险性，支架在支设时两侧各留出50cm的工作平台，外侧采用防护网进行防护。
本桥拱轴线处拱顶至硬化后地面最大高度为8m。根据钢管支架设计图，支架顶部直观布置图如下图所示：
为了确保拱肋线形的平顺必须对原设计图的间距进行加密，每两根横枋中加密一根木枋（即横向木枋间距30cm），按圆曲线分配截面标高。
上部结构自重(主拱圈及主梁等混凝1037m3,新浇混凝土容重取γ=26KN/m3)为（1037×26）/（28×38）=25.34KN/m2，计算以最不利支撑点脚手架为依据，最不利支撑点上部结构混凝土厚1.8m，N1=1.8*26=46.8KN/m2。
竹胶板底模荷载(板厚δ=1.8cm容重γ=17KN/m3)
N2=0.018×17=0.55KN/m2
N3=3.3×0.1×0.1×8=0.26KN/m2
N4=1.7×0.10×0.15×8=0.21KN/m2
钢管支架体系自重，8m的支架高度计算钢管自重荷载(含配件、剪刀撑及水平拉杆等)，φ48×3.5钢管单位重为3φ48×3.5钢管单位重3.84kg/m，加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:g=8m×3.84kg/m×系数2×9.8N/1000=0.6KN/根。根据支架设计图，拱底平均每平方米布置钢管计算如下：
横向排数38/0.6+1=64排，纵排数,28/0.6+1=48排，底面积=38×28=1064m2，每平方米根数=64×48/1064=2.89根
N5=0.6KN/根×2.89根=1.734KN/m2
施工机具及人员荷载N6=2.5KN/m2
倾倒混凝土产生的荷载(泵送)N7=4.0KN/m2
振捣砼产生的荷载N8=2.0KN/m2
模板、支架、脚手架等γi=1.2；新浇混凝土γi=1.2；振捣、倾倒混凝土产生的竖向荷载γi=1.4；施工机具及人员γi=1.4
q=（N1+N2）×1.2+（N6+N7+N8）×1.4=（46.8+0.55）×1.2+（2.5+4+2）×1.4=68.72KN/m
①、1m宽*0.018m厚竹胶板截面特性
E=9×103MPa=0.9×103KN/cm2
Mmax=0.1q×L2=0.1×68.72×0.232=0.364KN.m
=6.7Mpa<[σw]=12Mpa满足要求
Qmax=1.1qL=1.1×68.72×0.23=17.39KN
=1.45Mpa<[τ]=1.9Mpa满足要求
fmax=0.689×104×qL4/(EI)
=0.689×104×68.72×0.234/(0.9×103×48.6)
=0.03cm<[f]=L/400=22/400=0.06cm满足要求
横向木枋采用10*10cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，采用跨径为0.6m的三等跨连续梁来计算（支点中心间距60cm，顺桥方向中心间距为30cm），则横向木枋的分布荷载为:
q=（（N1+N2）×1.2+（N6+N7+N8）×1.4）×（0.6×0.3）/0.6=（（46.8+0.55）×1.2+（2.5+4+2）×1.4）×0.3=20.62KN/m计算简图如下：
①、10*10cm松木枋截面特性
E=9*103MPa=0.9*103kN/cm2
Mmax=0.1q×L2=0.1×20.62×0.502=0.52KN.m
=3.11Mpa<[σw]=12Mpa满足要求
Qmax=1.1qL=1.1×20.62×0.50=11.34KN
=1.70Mpa<[τ]=1.9Mpa满足要求
fmax=0.689×104×qL4/(EI)
=0.689×104×20.62×0.504/(0.9×103×833.33)
=0.011cm<[f]=L/400=48/400=0.12cm满足要求
纵向木枋采用10×15cm松木枋单层布置，直接承受横向木枋传递下来的荷载。纵向木枋按跨径为0.6m的三等跨连续梁来计算。
纵向木枋支点中心间距为60cm，横向木枋间距0.3cm，直接承受横向木枋传递下来的集中荷载F，根据腹板处横向木枋三等跨连续梁计算的最大支点剪力Qmax(1.1qL=1.1×20.62×0.60=13.61KN)来验算纵向木枋，计算简图如下：
10*15cm松木枋截面特性
E=9×103MPa=0.9×103KN/cm2
Mmax=0.1q×L2=0.1×20.63×0.5×0.5=0.34KN.m
=0.91Mpa<[σw]=12Mpa满足要求
Qmax=1.1qL=1.1×13.61×0.5=7.49KN
=0.75Mpa<[τ]=1.9Mpa满足要求
fmax=1.3×104×q2L24/(EI)
=1.3×104×13.61×0.54/(0.9×103×2812.5)
=0.0436cm<[f]=L/400=0.25cm满足要求
4）、碗扣立杆受力计算：
模板支架立杆的轴向力设计值
立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.0m，则
N=（（N1+N2+N3+N4+N5）×1.2+（N6+N7+N8）×1.4）×0.6×0.6
=（（46.8+0.55+0.26+0.21+1.734）×1.2+（2.5+4+2）×1.4）×0.6×0.6
单根立杆受力：N=25.69KN<[N]=30KN立杆满足受力要求
5）、支架立杆稳定性验算
碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此以轴心受压的单根立杆进行验算：
公式：N≤[N]=φAó
碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2，A3钢，I＝10.78*104mm4则，回转半径i=(I/A)1/2=1.58cm，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》表B2：钢管截面特性取值。
跨中底板按横杆步距：h=100cm计算。
跨中底板钢管长细比λ＝L/i=100/1.58=63.3，取λ＝64<[λ]=250；
轴心受压杆件，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》附录C：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数φ＝0.744，[ó]=205MPa
钢管所受的垂直荷载N=25.69KN。
根据《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》，支架搭设高度大于8m要考虑到风荷载对立杆的影响。所以：
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10
WK=0.7uz×us×w0
uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.14
us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.3.1第36项得：us=0.9
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.3KN/m2
故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.14×0.9×0.3=0.22KN
La—立杆纵距0.6m；
h—立杆步距1.0m，
故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.85×1.4×0.22×0.6×1.02/10=0.045KN
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×103mm3
则，N/φA+MW/W＝25.69×103/(0.744×489)+0.05×106/(5.08×103)
＝80.45KN/mm2≤[ó]＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
根据支架立杆受力计算得知，每根立杆支架总承重为N=25.69KN。
A=（0.15+2×0.1×tg450）×（0.15+2×0.1×tg450）=0.1225m2
δ=F/A=25.69/0.1225=210Kpa
故地基承载力经处理后能满足要求。
（1）拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时SY／T 0033-2020标准下载，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。
（2）拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。
（3）拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修。
7、脚手架的安全防范措施
（1）作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。
（2）人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。
（3）每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。
预压的目的：消除地基沉降影响，消除支架的非弹性变形，检验支架的刚度、稳定性、安全性是否满足施工要求，测出弹性数据，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为支架施工预拱值设置的资料。
堆载及卸载：在底模上按该点对应的钢筋混凝土梁的自重摆放砂袋其顺序为每孔从跨中向桥墩摆放。每天至少两次测量各测点的标高，并做好记录，连续预压不少于72h。根据每天测量的数据统计后，确定连续72h内下沉量小于3㎜后可认为支架下沉已稳定。并报请监理组要求进行卸载。采用人工配合吊车，按与加载相反的顺序撤掉砂袋中、小型混凝土设备基础施工工艺，测得各观测点的标高。计算各点的非弹性变形和弹性变形。根据各点的非弹性变形、弹性变形和梁的预设上拱度值，调整各点立杆的可调顶托达到设计要求，重新整理底模。