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木耳公共租赁住房工程悬挑架施工方案

巴文化公园工程主要是提供一个休闲、娱乐的场所。工程位于巴南区鱼洞龙洲大道，该项目建设面积约68000平方米（其中园林绿化面积约：52600平方米，市政建设面积约：15400平方米）。工程主要分为园林小品和园林绿化两大部分。土建工程内容有铺装、园路、水体、汀步、园林小品等。该标段地域广、铺装绿化面积大，整个景观工程以阳光草坪、疏林草地等大型的广场铺装、绿化铺地为主题再配以亭、廊、栏、架、水体等，园路、汀步等部分，它们既相互联系整体统又有它的独特之处。给人们创造了一个优美的休闲场所。本工程质量要求合格，工期为150天。本工程建设单位为重庆市巴南区市政园林管理局，监理单位为重庆市环保监理公司，施工单位为宁波甬政园林有限公司。

三、架子搭设人员管理及安全措施：

1本工程架子搭设班组拟定15－20个脚手架搭设操作人员，并须持架子工操作证上岗，定期接受施工安全管理人员的安全教育、安全技术交底JGJT296-2013 高抛免振捣混凝土应用技术规程.pdf，开展班前安全活动，自觉遵守施工现场的安全管理规章制度和操作规程，严格按外脚手架搭设施工方案，《建筑工程脚手架劳务合同书》等有关要求进行搭设。

2安全防护措施：搭拆脚手架必须由特种作业上岗证的架子工承担，凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上脚手架操作；搭拆脚手架时,工人必须戴好安全帽，系挂好安全带，工具及零配件应放入工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧；如果上下层同时进行工作,上下两层间必须设有专用防护棚或其它隔离措施,否则不允许在同一垂直线的下方工作；搭设脚手架起步时,应设临时剪刀撑及临时支撑,搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑连接,同时设一道随脚手架高度提升的安全网；吊运脚手架钢管等材料须用专用的保险吊钩,钢管严禁单点起吊,要堆放平稳,并严格控制脚手架上的施工荷载；遇有恶劣气候如风力在六级以上影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作和高空作业。

1脚手架管材材质须符合现行规范要求，扣件应有出厂合格证并进行卡接试验符合规范要求方能用于工作中。

2外架立杆，横向间距1.2m，离墙0.2m，纵向间距1.5m步距1.8m，外侧按要求搭设剪力撑、立杆垂直度允许偏差不大于架高的1/200，全高垂直度不大于100mm。，地面进出口及道路沿线用防护棚进行防护。

3主体结构和外装饰施工外架采用扣件式双排钢管脚手架。对砌筑高度在3m以内墙砌筑架采用架凳，3m以外的搭设双排金属架。内装饰施工采用满堂脚手架。

4操作层竹脚手板应满铺，铺稳，离开墙面150mm，脚手架对接铺设时，接头应设两根横向水平杆，间距不大于300mm，不允许有探头板，挑出长度不超过150mm。

5脚手架与墙应有可靠的连接点，竖向间距不大于4m，水平间距不大于7m，每面脚手架两端及中间间距不大于15m。脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm以防杆件滑脱

6外脚手架应做好防雷、防电、防火工作。

7所有架子应随搭随锚，在架子未锚前严禁上人进行操作。

8脚手架的搭设进度，高出施工面一步，使在操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定。

9每段脚手架搭设完后应进行验收。

.1基本构造和施工要求

根据本工程的实际需要，本施工区脚手架采用钢管脚手架。在离建筑物外边缘线2m内铲平夯实，表面用C20混凝土硬化，厚度为10cm.再在其上铺设垫木，其放设方法为在较平整的地方沿大横杆方向通长铺设，地势不平的地形，沿小横杆方向铺设，采用垫木为2m或者2.5m长、宽100mm,厚50mm。

（1）悬挑脚手架的卸荷

脚手架一次搭设不超过20米高度，超过20米的脚手架必须重新进行搭设。

做法是先在适当的位置预埋一根短钢管，钢管必须插入梁底，埋深不小于25cm，露头15～20cm（连墙件设置预埋方法可按此法），以预埋钢管为基础，挑出一道钢管作为挑架作业的起步平台与桁架的横向水平管，在横向水平管上的立杆两端，设置两道钢管斜撑，钢管斜撑一端与水平管扣接，另一端作用在下一层的楼板上，所有的钢管支撑的根部必须用钢管将其连接起来并至少连接两道，以保证刚度、强度不低于悬挑型钢梁的强度。

3）.脚手架杆件搭设构造要求

脚手架宽1050mm，内立柱离建筑物距离小于200mm，步距1800mm（首步1500mm）。

搭设支撑梁、搭设纵向水平管、搭设横向水平管、搭设抛撑、搭设立柱搭设第二步纵向水平杆、搭设第二步横向水平管……

脚手架排底的时候，首先必须在转角、门窗和开口处设置立杆并依次向其它位置展开。

（3）立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱节点不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。建筑物的四大角应增设内立杆成井字型。

（4）脚手架支撑的设置

A脚手架应设置剪刀撑与横向支撑。

B脚手架应按规范规定设置连续剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数为4～6根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，其斜杆与大横杆水平面的倾角宜在45～60度之间。由于建筑平面形状不同，脚手架一个立面总距大于3000mm小于6000mm的单独设置交叉剪刀撑，立面距离小于3000mm的设置之字型斜撑。

C架中每隔6跨设置一道横向支撑，支撑斜杆在1～2步内由底至上成“之”字型连续布置。

D剪刀撑钢管的搭接长度不得小于100cm，且每一个搭接处使用的旋转扣件不得少于三个，端部扣件盖板的边缘至杆件的距离不小于10cm。

E横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内，由底至顶呈之字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

A脚手板采用松木铺设，宽35—40cm,厚5cm。松木两端与钢管必须用16#铁丝捆扎，不得有探头板出现作业层下部满铺一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不能超过两层。

B脚手板铺设应平稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，靠墙一侧的脚手板里墙的距离不应大于15cm,拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头板。

A连墙件设置全部采用钢管拉结。

B连墙件均匀布置，每个拉结间距不得超过两步两跨

C连墙件中的连墙杆宜水平布置且与墙体垂直，并尽量靠近主节点，距主节点距离不大于30cm,连墙杆件伸出扣件的距离应大于10cm,连墙杆与架体连接可稍下斜，绝对不允许上翘。

脚手架外侧设置双栏杆，两道栏杆的高度分别为1.2m和0.6m,底部侧面设18cm高的挡脚板。

脚手架外围必须用密目安全网全屏蔽，规格为1.8×6米，安全网之间的接缝必须用尼龙绳捆扎牢固，不得有间隙。安全网采用合格密目安全网，设置在脚手架外立杆的内侧，且须与脚手架纵向水平管扎牢。

C脚手架离墙间距小于200mm，由于建筑物结构与脚手架本身结构的特殊需要，局部不能满足该要求。故脚手架局部立杆离墙距离会超过200mm，必须采用其它措施使脚手架的离墙间距控制在200mm以内。

搁栅管上如有铺设脚手板，间距为300mm一道，如未铺设脚手板而采取捆扎木方，间距为250mm一道，如未铺设脚手板则间距为200mm一道。

（1）脚手架搭设完成进行验收。

（2）验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况。

（3）脚手架经过验收后，可以投入使用。

5）.脚手架的荷载控制

结构施工用时脚手架的荷载控制

结构施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过二层，每层作业荷载不得大于3KN/m2。

装饰施工用时脚手架的荷载控制

装饰施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过三层，每层作业荷载不得大于2KN/m2。

双排脚手架搭设高度为27.0m。

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50m，立杆的横距为1.05m，大小横杆的步距为1.80m；

内排架距离墙长度为0.20m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.50mm；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为:0.80；

连墙件布置取二步三跨，竖向间距3.60m，水平间距4.50m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；

脚手架用途:装修脚手架；

同时施工层数:2层；

本工程地处重庆，基本风压为0.40kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为0.74；

风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248kN/m2；

脚手板自重标准值:0.300kN/m2；

栏杆挡脚板自重标准值:0.150kN/m2

安全设施与安全网:0.005kN/m2；

脚手板类别:冲压钢脚手板；

栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值:0.038kN/m2；

悬挑水平钢梁采用工字钢，其中:

建筑物外悬挑段长度1.50m

建筑物内锚固段长度2.30m

与楼板连接的螺栓直径:20.00mm；

楼板混凝土标号:C30；

悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。

钢丝绳安全系数取:6.00；

钢丝绳与梁夹角为:60.0度；

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.500/(2+1)=0.150kN/m；

活荷载标准值:Q=2.000×1.500/(2+1)=1.000kN/m；

荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.1501.4×1.000=1.626kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩M1max=1.626×1.0502/8=0.224kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=44.119N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力为σ=44.119N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.150+1.000=1.188kN/m

最大挠度V=5.0×1.188×1050.04/(384×2.060×105×121867.040255516)=0.749mm；

小横杆的最大挠度0.749mm小于小横杆的最大容许挠度1050.0/150=7.000与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.050×1.500/3=0.158kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.040+1.2×0.158+1.4×1.050)/2=0.853kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.853×1.500=0.342kN.m；

M=M1max+M2max=0.010+0.342=0.352kN.m

最大应力计算值σ=0.352×106/5077.8=69.302N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=69.302N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121867.0)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=(0.040+0.158+1.050)/2=0.624kN

V=1.883×0.624×1500.03/(100×2.060×105×121867.0)=1.579mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.579=1.631mm；

大横杆的最大挠度1.631mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.000与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050×2/2=0.040kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.500=0.057kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.040+0.057+0.236)+1.4×1.575=2.605kN；

R<12.80kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.05×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×21.00=4.416kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用冲压钢脚手板,标准值为0.30

NG2=0.300×6×1.500×(1.050+0.30)/2=1.823kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板标准值为0.150

NG3=0.150×6×1.500/2=0.675kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005

NG4=0.005×1.500×21.000=0.158kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.071kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×1.050×1.500×2/2=3.150kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.400kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.400×0.740×0.645=0.134kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.071+1.4×3.150=12.896kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.071+0.85×1.4×3.150=12.234kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.134×1.500×1.8002/10=0.077kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.896kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.163；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：lo=3.140

长细比Lo/i=199

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.182；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=12895.56/(0.182×489.30)=144.807N/mm2；

立杆稳定性计算σ=144.807N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=12.234kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.163；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：lo=3.140

长细比Lo/i=199

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.182；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=12234.06/(0.182×489.30)+77300/5077.793=152.602N/mm2；

立杆稳定性计算σ=152.602N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.134kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

N1w=1.4×Wk×Aw=3.030kN；

连墙件的轴向力设计值N1=N1w+N0=8.030kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比L/i=300.000/15.782的结果查表得到φ=0.949，L为内排架距离墙的长度；

又：A=4.893cm2；[f]=205.00N/mm2

N1=8.030

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到N1=8.030小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体不大于200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1780.40cm4，截面抵抗矩W=178.00cm3，截面积A=28.83cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×7.071+1.4×3.150=12.896kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×28.83×0.0001×78.500=0.272kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[2]=16.381kN；

R[3]=10.966kN；

最大弯矩Mmax=1.853kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.853×106/(1.05×178000.00)+12.896×103/2883.00=14.387N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值14.387N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下

φb=570×11.0×73.0×235/(1800.0×200.0×235.0)=1.271

经过计算得到最大应力σ=1.853×106/(0.848×178000.000)=12.273N/mm2

水平钢梁的稳定性计算σ=12.273小于[f]=205.000N/mm2,满足要求!

十、拉绳与支杆的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和钢拉绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算

其中Ruicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；

RDicosθi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。

当RAH>0时，水平钢梁受压；

当RAH<0时，水平钢梁受拉；

当RAH=0时，水平钢梁不受力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi+RDisinαi

且有RUicosθi=RDicosαi

按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为：

十一、拉绳与支杆的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD均取最大值进行计算污水泵站及截流工程施工组织设计(沉井_旋喷桩基)，分别为

RU=9.038kNRD=10.366kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取9.038kN，α=0.820，K=6.000某市某跨铁路立交桥施工组织设计，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于12.000mm才能满足要求！

下面压杆以12.6号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：