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宁波外事学校迁建工程Ⅲ标段

中国·杭州·文三路20号

工程概况…………………………………………3

GBT34676-2017 儿童房装饰用内墙涂料编制依据…………………………………………5

模板配置原则……………………………………6

承重架施工方案…………………………………7

模板工程施工流程、施工质量、支模架的质量控制、拆模要求、安全技术要求…………………………9

附图：1、超高支模架区域、超限梁位置图

2、平板沉重架搭设示意图

3、超高支模架的立杆平面布置示意图

4、大梁底支模架示意图

1、工程名称：宁波外事学校迁建工程三标段。

3、工程地点：宁波市海曙区段塘街道吴家村。

为确保结构工程质量及施工安全，特选定以下表中的梁板柱作为计算对象，复核模板支撑架的安全可靠性。在模板工程施工以前，制定严密详尽的模板及支撑架施工方案，指导操作班组，落实施工；对于高度较高的柱先进行浇捣混泥土，拆模厚可作为支撑架的连墙体，增加支撑体的安全性，确保模板工程的质量及安全问题上的万无一失。

承重架立杆间距(mm)

体育馆6～9/A～C轴

1、宁波市民用建筑设计有限公司的工程施工图。

6、宁波市有关承重架搭设的其它要求。

7、本公司《企业标准》中模板工程的相关规定。

1、保证工程结构和构件各部分形状位置正确；

2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受所浇砼的重量和侧压力以及施工中产生的荷载；

3、结构简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求；

4、配制时要考虑节约，考虑周转使用及适当的改制使用；

5、配制模板尺寸时，要考虑模板拼装组合的需要，适当加长或缩短某一部分长度；

6、模板要接缝严密，不得漏浆。

7、梁跨度大于或等于4m时，模板按跨度的0.2%起拱，悬臂梁按悬臂长度0.4%起拱，且起拱高度不小于20mm。

本工程满堂脚手架采用Φ48*3.5mm钢管，钢管最小壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔。满堂脚手架立杆落在钢筋混凝土地坪上，立杆间距采用0.8米×0.8米。水平杆步距：第一步为1.8米，第二步起均为1.5米（计算时均按1.8米步距进行计算）。在大梁下增设二道支撑立杆，立杆间距0.4米（梁跨度方向），立杆下均设垫板（200×200模板），为了保证承重架水平杆贯通。

平钢管支设：设置纵横向扫地杆，离地不大于200mm设置一道扫地杆，立杆的上端各构件的下部设置水平杆一道，此道水平杆的高度不应大于1.5m，中间按步距要求设置水平杆。整个体系要求横平竖直，不得发生倾斜。

剪刀撑：设水平剪刀撑二道，分别间隔2步距设置。外围一圈连续设置竖向剪刀撑，中间间隔6根立杆设置一道竖向剪刀撑，设置到框架梁部位。

1、精心设计浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方法。

2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上堆放。

3、浇筑过程中，派专人检查支架负荷支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

备注：在模板施工专项方案中，已经计算了梁侧支模穿梁螺栓的间距、直径。

梁跨度方向承重架示意图

第五节模板工程施工流程、施工质量、支模架的质量控制、拆模要求、安全技术地求

（二）施工质量控制要求

1、固定在模板上的预埋件、预留孔和预埋洞应符合下表

预留管、预留孔中心位置

2、现浇结构模板安装的偏差见下表

（三）支模架的质量控制

1、支模架搭设前做好详细的施工技术交底。

2、支模架搭设的材料（钢管、扣件）符合标准规定要求。

3、支模架搭设由现场技术负责人组织验收，必须符合施工方案及有关标准规定。

1、梁板宽度小于8m的承重结构混凝土需达到75%强度后拆模，跨度大于8m或悬臂构件混凝土需达到100%强度后拆模。结构混凝土强度按拆模试块抗压检测强度而度，当拆模试块强度达到各构件拆模要求时申报监理单位，待批准后方可拆模。

2、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

3、后浇带两端悬臂梁板需待其浇捣达到强度后方可自上而下拆除。

4、模板拆模后，利用塔吊作垂直运输，清理后刷脱模剂备用。

5、模板拆除时，应将支承件和连接件逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和砼的表面。

1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。

2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。

3、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏，防止上下在同一垂直面操作。

4、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。

5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。

6、二人抬运模板时要相互配合，协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。

7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

8、支模过程中如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱主板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。

9、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。

11、拆模必须一次性拆完，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

梁两侧楼板混凝土厚度(mm):110；立杆纵距la(m):0.4；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1；

立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；

梁两侧立杆间距lb(m):0.8；

面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。

木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105mm4。

木材的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝9000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝15N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.4N/mm2,面板弹性模量为E＝6000N/mm2。

荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为2.5kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。

所处城市为宁波市，基本风压为W0＝0.5kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。

二、梁底模板强度和刚度验算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。

本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=133.33×18.00×18.00/6=7.20×103mm3；

I=133.33×18.00×18.00×18.00/12=6.48×104mm4；

模板自重标准值：q1＝0.30×0.13＝0.04kN/m；

新浇混凝土自重标准值：q2＝1.50×24.00×0.13＝4.80kN/m；

梁钢筋自重标准值：q3＝1.50×1.50×0.13＝0.30kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：q4＝2.50×0.13＝0.33kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：q5＝2.00×0.13＝0.27kN/m。

q=1.35×(q1+q2+q3)+1.4×(q4+q5)=1.35×(0.04+4.80+0.30)+1.4×(0.33+0.27)=7.78kN/m；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：

Mmax=0.125ql2＝0.125×7.78×0.25×0.25=0.061kN·m；

支座反力为R1=0.375ql=0.729kN；

R2＝1.25ql＝2.431kN，R3＝0.375ql＝0.729kN；

最大支座反力R=1.25ql＝2.431kN；

σ=M/W=6.08×104/7.20×103=8.4N/mm2；

面板计算应力σ=8.4N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求！

面板承受的剪力为Q=1.215kN,抗剪强度按照下面的公式计算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=3×1.215×1000/(2×1000×18)=0.101N/mm2；

面板受剪应力计算值τ=0.10小于fv=1.40N/mm2，满足要求。

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:

ν=0.521qkl4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)

面板的最大挠度计算值:

ν=0.521×5.14×250.004/(100×6000.00×6.48×104)=0.269mm；

面板的最大允许挠度值[ν]=min(250.00/150,10)=1.67mm

面板的最大挠度计算值ν=0.27mm小于面板的最大允许挠度值[ν]=1.67mm，满足要求！

三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算

本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；

I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；

按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。

q=2.431/0.133＝18.232kN/m。

最大弯矩M=0.1×18.232×0.132=0.032kN·m；

最大剪力Q=0.617×18.232×0.13=1.500kN；

最大受弯应力σ=M/W=3.24×104/6.40×104=0.506N/mm2；

支撑小楞的最大应力计算值σ=0.506N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2，满足要求!

截面最大抗剪强度必须满足:

τ=3Q/(2bh)≤fv

支撑小楞的受剪应力值计算：

τ=3×1.50×103/(2×60.00×80.00)=0.469N/mm2；

支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2；

支撑小楞的受剪应力计算值τ＝0.469N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)

支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.677×18.232×133.334/(100×9000.00×2.56×106)=0.002mm；

支撑小楞的最大挠度计算值ν＝0.002mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min(133.33/150,10)mm，满足要求！

四、梁底横向支撑钢管的强度验算

梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：

梁底边支撑传递的集中力：

P1=R1=0.729kN

梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=2.431kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N3=0.432kN；

N2=3.427kN；

最大弯矩Mmax=0.065kN·m；

最大挠度计算值νmax=0.026mm；

最大受弯应力σ=M/W=6.49×104/1.61×104=4.023N/mm2；

梁底支撑小横杆的最大应力计算值σ=4.023N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=205.000N/mm2，满足要求！

梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν=0.026mm；

梁底支撑小横杆的最大挠度计算值ν=0.026mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度[v]=min(400.00/150,10)mm，满足要求！

五、梁跨度纵向支撑钢管计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1、梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.432kN。

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.046kN·m；

最大变形νmax=0.024mm；

最大支座力Rmax=1.411kN；

最大应力σ=M/W=0.046×106/(4.49×103)=10.259N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=10.259N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度ν=0.024mm小于最大允许挠度[v]=min(400/150,10)mm,满足要求!

2、梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.427kN

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

最大弯矩Mmax=0.365kN·m；

最大变形νmax=0.189mm；

最大支座力Rmax=7.767kN；

最大应力σ=M/W=0.365×106/(4.49×103)=81.373N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=81.373N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度ν=0.189mm小于最大允许挠度[v]=min(400/150,10)mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.767kN；

1.05R<9.60kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

七、组合风荷载时，立杆的稳定性计算

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：

通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1=7.767kN；

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=1.35×0.15×7.89＝1.60kN；

通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载现制水磨石地面施工工艺，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：

立杆受压荷载总设计值为：N=7.767+1.598+0.873=10.238kN；

σ=1.05Nut/(φAKH)≤f

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

JTS147-1-2010《港口工程地基规范》l0=h+2a=1.80+2×0.10=2.000m；

l0=kμh=1.163×1.272×1.800=2.663m；

故l0取2.663m；