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锦绣龙城B区地下室模板施工方案

①工程名称:锦绣龙城B区地下室、3#﹑14#栋

②地理位置:本工程为锦绣龙城B区,位于武汉市东湖高新技术开发区庙山区两湖大道建工路北侧.

施工组织设计报审③建设单位;武汉源兴房地产开发有限公司.

④设计单位;武汉市民用建筑设计研究院

⑤勘察单位;湖北省地质勘察基础工程公司.

⑥监理单位;武汉鸿诚工程监理有限责任公司.

⑦施工单位;湖北中亿建设有限公司.

⑧工程内容;施工图中全部.

⑩质量目标;结构和竣工确保优良,争创:“黄鹤杯”.

⑩工程工期;总工期:400日历天,计划开工日期:2006年12月28日.计划竣工日期:2007年12月31日.

根据平面控制网线，在板面或垫层上放出控制网线。

1）各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。

2）根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。

3）对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。

4）原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。

5）模板脱模剂采用事成水质脱模剂。

1）要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。

2）按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。

3）认真做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。

4）做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。

模板工程是主体结构质量的重要保证，将直接影响混凝土质量和施工进度，在主体结构施工阶段占用工期最长，成本最高的分项工程。模板配制方案必须从质量、进度、成本和可施工性方面综合考虑，在保证质量、安全进度的前提下，减少周转材料的投入，降低成本。

模板主要采用15㎜夹板拼成工具式模板,背枋为100×50mm木枋,梁底模、板模板按三层配置,梁侧模、柱模板按两层配置，周转使用。

采用经过验算的可以保证支撑牢固和刚度的满足变形要求的钢管支撑快拆体系。模板尽量采用固定式大模板，楼板模板采用九夹板大模施工以加快施工速度，梁、柱采用组合木模板，搁栅采用钢管和方木。

模板拼缝应尽量控制使其不大于2mm。此外，除在楼面混凝土施工尽量做好板面找平工作外，该缝可用薄木板条堵缝，防止漏浆和模板上浮。在混凝土浇筑前，必须对模板系统进行技术复核，复核内容主要包括标高、轴线、截面尺寸、垂直度、平整度、支模架强度、刚度、稳定性等。避免混凝土在浇筑时直接冲击模板，柱混凝土采用分层浇筑的原则，使模板系统受力均匀，以免受集中荷载而变形、炸模。

每层楼面浇完终凝后，应立即进行弹线定位工作，要求测量人员和木工翻样师傅认真审阅图纸仔细放样，并遵循先整体，后局部，上步工作不复验，

不得进行下步测量的原则，使测量工作做到准确无误。

为加快模板周转速度，当楼板砼浇注15天后，当砼强度达到设计强度50％以上，即可用锤子敲击支承板，使梁托下落，此时便可拆除楼板模板及梁模板。

(a)支模工艺：立支撑钢管→安装主梁模板→安装水平支撑→安装斜撑→调平支撑顶面→安装次梁模板→铺设木模板→面板拼缝粘胶带→刷脱模剂→模板预检→进行下道工序。

(b)拆模工艺：降下模板主梁→拆除斜撑及上部水平支撑→拆除主、次梁侧模→拆除面板→拆除主、次梁底模→拆除下部水平支撑→清理拆除支撑件→运至下一流水段→待楼（顶）板达到设计强度。

模板安装时重点做好以下几条：

(a)采用多层支架支模时，支撑顶应垂直，上下层支顶应在同一竖向中心线上，而且要确保多层支架间在竖向与水平向的稳定。

(b)支撑与龙骨的排列和间距，应根据楼板的混凝土重量和施工荷载大小在模板设计中确定，一般情况下支顶间距为800～1200mm，大龙骨间距为600～1200mm，小龙骨间距为400～600mm，支顶排列要考虑设置施工通道。

(c)通线调节支顶高度，将大龙骨找平。

(d)楼板模板铺模板时可从一侧开始铺。收口拼缝处可用小条木模板或用特制尺寸的模板代替，但拼缝要严密。

(e)楼面模板铺完后，应检查支撑是否牢固，然后将楼面清扫干净。

(f)每层楼面浇完，砼终疑后，应立即进行弹线定位工作，要求测量人员和木工翻样师傅认真审阅图纸仔细放样，并遵循先整体，后局部，上步工作不复验，不得进行下步测量的原则，使测量工作做到准确无误。

柱模板安装时重点做好以下几点：

(1)按照放线位置钉好压脚板；

(2)按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装模板，模板之间用楔形

插销插紧，转角位置用联接模将两模板连接。

(3)安装柱箍：柱箍可用钢管制成，柱箍及其间距应根据柱模尺寸、侧压力大小等因素进行设计选择，对于断面较大的柱可增加穿柱螺栓。

方柱采用Φ48钢管抱箍，Φ48钢管外楞用对拉螺杆增强刚度；使用螺栓对拉紧固，柱箍间距：柱下部1米范围控制在40厘米以内；1米以上控制在50厘米以内。按砼侧压力最不利组合设置支撑，不允许支撑与脚手架联系，并注明支撑点的技术要求。

支撑体系采用内脚手架和梁根部支撑，与柱支架连接成整体，垂直采用吊线锤从底部柱的边线向上引，垂直偏差符合规范要求。

详见下图梁、板支模意图。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.40；

梁截面高度D(m):1.40

混凝土板厚度(mm):120.00；

立杆梁跨度方向间距La(m):0.75；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：7.50；

梁两侧立柱间距(m):0.60；

承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；

梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底纵向支撑根数：4；

面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；

次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；

（二）、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

（三）、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=300mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×3002=9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.66N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.66N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×3004/(100×9500×2.43×105)=0.214mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

（四）、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40×60×60/6=24cm3；

I=40×60×60×60/12=72cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.3/2=3.29kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×3.29×500.002=8.24×104N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=8.24×104/2.40×104=3.431N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=3.431N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.7×5004/(100×10000×7.20×105)=0.159mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.159mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6=64cm3；

I=60×80×80×80/12=256cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.5×0.3/2=1.65kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；

外楞的最大弯距：M=0.175×1647×300=8.65×104N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=8.65×104/6.40×104=1.351N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=1.351N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.35×103×3003/(100×10000×2.56×106)=0.016mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.2mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.016mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

（五）、穿梁螺栓的计算

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.3×2=5.4kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.4kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=750×18×18/6=4.05×104mm3；

I=750×18×18×18/12=3.65×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.75×1.40×0.90=28.92kN/m；

q2:1.2×0.35×0.75×0.90=0.28kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.75×0.90=1.89kN/m；

q=q1+q2+q3=28.92+0.28+1.89=31.09kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×31.09×0.1332=0.055kN.m；

σ=0.055×106/4.05×104=1.365N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.365N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×0.75=27.04KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=133.33/250=0.533mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×27.037×133.34/(100×9500×3.65×105)=0.017mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.017mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=133.3/250=0.533mm，满足要求！

（七）、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×1.4×0.133=4.76kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.133×(2×1.4+0.4)/0.4=0.373kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；

静荷载设计值q=1.2×4.76+1.2×0.373=6.16kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.6=0.84kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=6.16+0.84=7kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×6.16×0.75×0.75=0.346kN.m；

最大应力σ=M/W=0.346×106/53333.3=6.497N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值6.497N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×6.16×0.75=2.772kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2772/(2×50×80)=1.04N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.04N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=4.760+0.373=5.133kN/m；

方木最大挠度计算值ω=0.677×5.133×7504/(100×10000×213.333×104)=0.515mm；

DBJ41T 168-2017标准下载方木的最大允许挠度[ω]=0.750×1000/250=3.000mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.515mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3mm，满足要求！

四、质量标准及保证措施

1、墙柱模板必须在钢筋隐检后方可施工，安装完毕必须经检查验收并得到总包方、监理认可方可交给混凝土工种施工，在浇筑混凝土面同时必须有人看护模板，发现有问题及时组织人员抢修并报总包，反馈质量情况包括对结构质量施工有否影响，抢修时混凝土工种必须积极配合，以保抢修工作的顺利进行。

2、浇筑时严格控制保护层厚度，注意查看垫块放置是否脱落。

3、模板安装前必须检查所有预埋，预留是否正确，水电，暖通等工种和安装是否及时，并通过监理检查合格后方可封模。

4、楼面模板安装后必须与钢筋工种配合，保证钢筋人员的正常工作。

5、严格按照技术部要求的技术交底进行操作，杜绝违章操作。

GBT 39686-2020 陶瓷厚涂层的弹性模量与强度试验方法.pdf6、对于柱、墙模板定位应严格按照五线控制法进行测量施工。