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高速公路大桥现浇箱梁满堂支架施工方案

三、现浇梁支架设计 2

2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡 3

3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 3

四、现浇箱梁支架验算 4

002_砂石地基施工工艺3.1箱梁自重——q1计算 5

2、箱梁侧模板验算 9

3、箱梁内模支架计算 10

4、箱梁底模下横向方木验算 12

4.1现浇箱梁翼板范围横向方木计算 12

5、支架立杆顶托上顺桥向方木验算 17

6、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 22

7、碗扣节点、立杆顶托、立杆底座承载力验算 28

8、地基承载力验算 29

9、满堂支架整体抗倾覆分析计算 30

六、支架搭设施工要求及技术措施 33

1、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 33

2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 33

七、安全保证措施及事故应急救援预案 36

㈠、安全保证措施 36

㈡、事故应急救援预案 40

1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。

3、厦成高速公路漳州段A4合同段施工图设计以及相关文件资料。

4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。

待诏亭大桥现浇箱梁左为单箱两室结构，右幅为单箱三室结构，分别为四跨等截面单向预应力连续梁，布置形式为4×24，顶板宽左幅16.5m，底板宽12.5m，每侧翼板悬臂长2.0m，箱梁顶板设置成2%双向横坡，梁高2.5m，腹板厚50cm，顶板厚25cm，底板厚25cm。至梁端顶板加厚到45cm，底板加厚到45cm。各分隔墩顶处设2.6m厚端横隔板，现浇梁端各连续墩顶处设一道2.2m厚横隔板。平纵面信息：本桥平面位于R=1800m的右偏圆曲线上；纵面位于0.85%上坡上；本桥在GGK38+533.672上跨A匝道，交角89°；在GGK38+699.238上跨省道207，交角62°。箱梁为单向预应力结构。纵向预应力采用大吨位群锚体系，预应力钢束采用19ΦS15.2钢绞线束，其标准强度为1860MPa，位于底板、腹板及顶板之中。

首先对支架布设范围内的杂物及虚土进行清除，将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实，根据经验及试验，要求地基承载力达到[fk]=220KPa。达到要求后再铺筑15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，并按碗口支架横向布局设置5.0cm×20.0cm的木板，再在其上搭设满堂支架。

2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡

桥下地面整平并设2%的人字型横披排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。

3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求

1、箱梁外模板采用122×244×1.5cm规格的竹胶板。

2、侧模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用10×10cm方木作为横向分配梁（净距25cm），用Φ48×3.5mm钢管斜撑与竖向立杆连接分配梁体及工况荷载，每根斜杆与立杆的连接不少于两个扣件。

3、内模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用10×10cm方木作为横向框架（净距25cm），10×10cm方木后采用10×10cm方木作为纵向分配梁（净距40cm）将框架连成一体。

4、左幅支架采用（90×2+60×4+90×4+60×3+90×4+60×4+90×2）cm×60（90）cm×120cm（横×纵×高）的步距；右幅支架采用（90×2+60×4+90×3+60×3+90×4+60×3+90×3+60×4+90×2）cm×60（90）cm×120cm（横×纵×高）的步距（端横梁及前后2.5m处梁底90cm处需加密立杆，上采用10×10cm方木作为横向分配梁，为安全考虑净距10cm）。

5、原路面承载力可满足要求，经实测地基承载力需达到220Kpa以上，然后浇筑15cm后C15混凝土垫层。

7、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。

8、翼板外边缘设置不低于1.3m的钢管架临边防护设置。

附件：本方案支架平、纵、横布置图。

本计算以右幅第一联24m+24m+24m+24m标准跨径等截面单箱三室预应力砼斜腹板连续箱梁为例，对荷载进行计算及对支架体系进行验算。碗扣式满堂支架体系采用Ф48×3.5㎜钢管，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B钢管截面特性表，钢管截面积A=4.89×102㎜2，截面模量W=5.08×103㎜3，自重38.4N/m,回转半径i=15.78mm,查表5.1.6得钢材的抗压强度设计值[δ]=205MPa

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取26kn/m3。

⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。

⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

根据《道路桥梁工程施工手册》支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立杆荷载为30KN，并不计支架自重。

模板、支架设计计算荷载组合

3.1箱梁自重——q1计算

1、翼板范围箱梁自重：

q1=26×（0.15+0.45）=15.6kN/m2；

腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积（截面阴影部分）计算得1.550m2，此范围支架宽1.8m。

q1=26×（1.550×1.0）/（1.8×1.0）=22.39kN/m2；

中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积（截面阴影部分）计算得1.676m2，此范围支架宽1.8m，该范围自重最大。

q1=26×（1.676×1.0）/（1.8×1.0）=24.21kN/m2；

箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚25cm，底板厚25cm，

q1=26×（0.25+0.25）=13.00kN/m2；

箱室范围箱梁自重：单个截面阴影部分面积计算得5.2×1.5=7.8m2，此范围支架最不利段为宽0.9m×4=3.6m，该范围自重最大。

q1=26×7.8/（3.6×1.0）=56.34kN/m2；

根据以上箱梁自重荷载计算得：

翼板范围箱梁自重q1=15.6kN/m2；

腹板范围箱梁自重q1=22.39kN/m2；

中隔板范围箱梁自重q1=24.21kN/m2；

箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00kN/m2；

支架横向布局最不利范围箱梁自重q1=56.34kN/m2。

满堂支架纵、横向及步距的布置情况，即在墩柱前后各6.0m范围，立杆纵向间距60cm，其余立杆纵向间距90cm；箱梁底板下横向间距90cm，腹板下横向间距60cm，中隔板下横向间距60cm，翼板下横向间距90cm；横杆步距120cm。

f=0.632qL4/(100EI)

I=bh3/12，W=bh2/6

箱梁箱室范围模板跨度L=0.3m。

q=1.0（q1+q2+q3+q4)×0.3

=[1.0×（56.34+1.0+2.5+2.0)]×0.3

=61.84×0.3=18.55kN/m

模板计算宽度取b=1.0m，

经计算，箱室范围底模板弯曲强度满足要求。

f=0.632qL4/(100EI)

经计算，箱室范围底模板挠度满足要求。

通过以上对本桥现浇箱梁最不利部位的底模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架底模板设置满足要求。

新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=2.5m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=20℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

—混凝土的重力密度(
)

—新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可按
计算；（T—混凝土初凝时间，取20度）

—外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.

—混凝土浇筑速度，取2.5（m/h）;

取以上两值的最小值，故最大侧压力为

箱梁侧模板跨度L=0.3m。

q=1.0（q4+q5)×0.3=[1.0×（4.0+41.6)]×0.3=45.6×0.3=13.68kN/m

模板计算宽度取b=1.0m，

经计算，侧模板弯曲强度满足要求。

f=0.632qL4/(100EI)

经计算，侧模板挠度满足要求。

通过以上对本桥侧模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架侧模板设置满足要求。

荷载有顶板荷载及侧模荷载，取两者大值侧模荷载计算。

由于侧压力有效压头为1.6m，而侧模高度1.05m

则，侧压力F=26×1.05=27.30KN/m2

2.竹胶板（取1mm板条为计算单元）

惯性矩I=
bh3=
×1×123=144mm4

截面抵抗矩W=
bh2=
×1×122=24mm3

竹胶板下10×10cm方木净距为30cm时：

σ=
=
［σ竹］=90Mpa

其中心间距为300mm，侧面跨度按L=0.4m计算

q=27.30×0.3=8.19KN/m

M=
=0.164KN.m

4、箱梁底模下横向方木验算

本施工方案横向均设置为10cm×10cm方木，间距30cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm；在墩顶范围方木横向跨度为30cm。

4.1现浇箱梁翼板范围横向方木计算

箱梁翼板下横向方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。

q=[1.2（q1+q2）+1.4(q3+q4)]×0.3

=[1.2×（15.6+1.0）+1.4(2.5+2.0)]×0.3

=26.92×0.3=8.076kN/m

经计算，翼板横向方木强度满足要求。

f=0.521qL4/(100EI)

经计算，翼板横向方木刚度满足要求。

Qmax=0.625qL=0.625×8.076×0.9=4.54kN

τmax=Qmax/（0.9A）=（4.54×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.504Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，翼板横向方木抗剪满足要求。

箱梁中隔板下横向方木跨度L=0.6m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。

q=[1.2（q1+q2）+1.4(q3+q4)]×0.3

=[1.2×（24.21+1.0）+1.4(2.5+2.0)]×0.3

=（30.252+6.3）×0.3=10.966kN/m

经计算，中隔板横向方木强度满足要求。

f=0.632qL4/(100EI)

经计算，中隔板横向方木刚度满足要求。

Qmax=0.607qL=0.607×10.966×0.6=3.99kN

τmax=Qmax/（0.9A）=（3.99×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.44Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，中隔板横向方木抗剪满足要求。

箱梁箱室下底板下横向方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。

q=[1.2（q1+q2）+1.4(q3+q4)]×0.3

=[1.2×（13.0+1.0）+1.4(2.5+2.0)]×0.3

=（17.4+6.3）×0.3=7.11kN/m

经计算，箱室下底板横向方木强度满足要求。

f=0.632qL4/(100EI)

经计算，箱室下底板横向方木刚度满足要求。

Qmax=0.607qL=0.607×7.11×0.9=3.88kN

τmax=Qmax/（0.9A）=（3.88×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.43Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，箱室下底板横向方木抗剪满足要求。

箱梁箱室范围横向方木跨度L=0.45m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。

q=[1.2（q1+q2）+1.4(q3+q4)]×0.3

=[1.2×（56.34+1.0）+1.4(2.5+2.0)]×0.3

=（68.808+6.3）×0.3=22.53kN/m

经计算，箱室范围横向方木强度满足要求。

f=0.632qL4/(100EI)

经计算，箱室范围横向方木刚度满足要求。

Qmax=0.607qL=0.607×22.53×0.4=5.47kN

τmax=Qmax/（0.9A）=（5.47×103）/（0.9×0.1×0.1）=0.61Mpa＜[τ]=1.7Mpa

经计算，箱室范围横向方木抗剪满足要求。

通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的模板下方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算龙栖湾温泉一号项目悬挑脚手架施工方案（专家论证版），得出该满堂支架模板下方木设置满足要求。

5、支架立杆顶托上顺桥向方木验算

本施工方案中立杆顶托上顺桥向采用10cm×10cm方木，在墩柱前后各3.0m范围，顺桥向方木跨度为60cm，其余顺桥向方木跨度为90cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm。

⑴现浇箱梁翼板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算

箱梁翼板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。

P={[1.2（q1+q2）+1.4(q3+q4)]×0.9×0.9}/3

={[1.2×（15.6+1.0）+1.4(1.5+2.0)]×0.9×0.9}/3

={[19.92+4.9]×0.9×0.9}/3=6.70kN

经计算CECS100：98《套接扣压式薄壁钢导管电线管路施工及验收规范》.pdf，箱梁翼板下顺桥向方木强度满足要求。