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东海颐湖园小区工程7#楼是由东海颐高数码科技有限公司投资开发，北京保利达工程设计有限责任公司设计，连云港天正工程建设监理公司监理。本工程位于东海县中华路与北辰路交汇处。建筑总高度56.99米。其中地上一至三层为商业，上部为住宅。层高有5.8米、5.1米、4.2米、4.5米、2.9米不等。地下室一层高为3.9M。楼梯间步级至楼梯间顶板最高高度为10米，楼板厚度为120mm。

模板材料选用18mm胶合板做主模，用6×8cm方木作底板，上楞采用两根Ф48钢管做托梁，支撑系统采用木枋支撑。

模板配置用量：模板配置数量某框剪结构指挥中心大楼工程施工组织设计，柱模板、梁板模板各配制一套。

梁底模的支设方法必须以柱上方弹画的柱中线为准，梁底标高由柱上水平引线上，在梁板模支设完工前，用水准仪测出楼台面板标高，然后调整主立杆，使整个楼面板保证在设计要求的标高面上。边梁及梁高大于600mm的梁可直接用木枋或钢管扣件支设。

模板的强度及刚度应满足施工要求，支撑系统稳定可靠，上、下层立杆应对准。接缝严密、垂直度、平整度、截面尺寸、标高等满足设计和规范要求。楼面楼板支撑后，要进行检测验平，装模时应与水电及其他各工种做好配合，认真校核预留洞口，预埋件位置做到准确无误。

柱模板及梁侧模必须在平台、梁混凝土浇筑48小时后方可拆除；

跨度小于等于8m的梁，必须在混凝土试块常规养护达到混凝土强度标准值的75时，方可拆除；跨度大于8m的梁，必须在混凝土试块常规养护达到混凝土强度标准值的100时，方可拆除。

所有悬挑构建均需待混凝土试块常规养护达到混凝土强度标准值的100时，方可拆除底模。

模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运，确保安全和质量。

已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度以后，才允许承受全部计算荷载，施工中不得超载使用，严禁堆放过量的建筑材料。

严格遵守施工现场的安全生产制度。

工作前检查所有的工具是否牢固，作业场所是否符合安全规定，所有工具利器不用时要放回工具箱或工具袋内，不得随意乱放。

模板装订和支撑不得使用腐朽扭裂、劈裂的材料，顶撑应垂直，底端平整坚实。

支撑应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序，严禁利用拉杆支撑攀登上落。

安装外围柱、边梁模板，应先搭设棚架或挂安全网。

支设单梁模板应设临时工作台或桥架，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。

装订楼面板在下班时已铺好而来不及钉牢和定型模时，应有设防和警示，以防误为已钉牢而踩踏行走导致板翻人坠安全事故。

操作时不准将钉含在口内。

拆除模板时必须经现场负责人同意，操作时应按循序进行，拉好围闭安全网。严禁猛撬，硬砸或大面积撬落。超过4m以上高空不允许让模板材料自由落下，凡是上方拆除模板时，下方必须设禁区警示标志，禁止行人通过。

模板拆除后要立即清理运走或归堆，疏通道路，带钉的碎板要清理干净，防止铁钉刺伤。

长度不到40cm的短料，不得入电锯操作。

无防护罩和锯尾刀的电圆锯，不得使用。

操作人员精神必须集中，严格执行安全操作。

板模板(扣件钢管高架)计算书

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用木枋；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：钢管(单钢管):Φ48×3.5；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；

面板最大应力计算值σ=47000/54000=0.87N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.35kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019mm；

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.25=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

p1=2.5×0.25=0.625kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.088)+1.4×0.625=1.88kN/m；

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.88×12=0.235kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.235×106/83333.33=2.82N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.82N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.625×1.88×1=1.175kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.175×103/(2×50×100)=0.352N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.352N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.838kN/m；

最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.11mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(单钢管):Φ48×3.5；

I=12.19cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.35kN；

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.881kN·m；

最大变形Vmax=2.474mm；

最大支座力Qmax=10.281kN；

最大应力σ=881390.986/5080=173.502N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值173.502N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为2.474mm小于1000/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×10=1.384kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×1×1=3kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.734kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.981kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11980.8/（0.53×489）=46.228N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=46.228N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.021×(1.5+0.1×2)=2.057m；

Lo/i=2056.805/15.8=130；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11980.8/（0.396×489）=61.87N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=61.87N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.981/0.25=47.923kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.981kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=47.923≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！

八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

某预应力混凝土简支t梁大桥(实施)施工组织设计t1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大QGDW 11814-2018 暂态录波型故障指示器技术规范，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；