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盘锦港区滨海大道公铁立交桥新建工程碗扣式支撑专项施工方案

模板碗扣式支撑专项施工方案

盘锦港区滨海大道公铁立交桥新建工程，DK0+710.24（412.0+15.5+15.5+12.0米）框构桥,框构桥共分三段，第一段26.00米、第二段25.00米、第三段26.00米，框构桥长度77.06米，宽60.00米，框构桥内净高不小于5.5米，非机动车道净高不小于3.5米。

组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对框架模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。

按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。

根据项目经理部架构XXXX学院培训中心室内精装修工程施工组织设计（实施版本），按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》。

2、《桥涵施工安全手册》

3、建设部《桥涵施工安全检查标准》。

4、本工程相关图纸，设计文件。

5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，

模板支架高H为7.9m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取0.90m，立杆纵距la取0.9m、0.9m，横距lb取0.9m、0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.6m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽100mm，高100mm，布设间距0.5m。

（二）材料及荷载取值说明

碗扣式钢管脚手架是一种杆件轴心相交(接)的承插锁固式钢管脚手架，采用带连接件的定型杆件，组装简便，具有比扣件式钢管脚手架较强的稳定承载能力，不仅可以组装各式脚手架，而且更适合构造各种支撑架，特别是重载支撑架。　　碗扣式钢管脚手架是在吸取国外先进技术的基础上，结合我国实际情况研制的一种多功能脚手架。目前广泛用的WDJ型碗扣式钢管脚手架基本上解决了上述扣件式钢管脚手架的缺陷。WDJ碗扣式钢管脚手架的最大特点，是独创了带齿的碗扣式接头。这种接头结构合理，力学性能明显优于扣件和其他类型的接头。它不仅基本上解决了偏心距的问题，而且具有装卸方便、安全可靠、劳动效率高、功能多、不易丢失零散扣件等优点，因而受到施工单位的欢迎，是一种有广泛发展前景的新型脚手架。　　碗扣式脚手架的特点细节一性能特点　碗扣式脚手架具有以下性能特点：　　(1)多功能碗扣式脚手架可根据施工要求，组成模数为0．6m的多种组架尺寸和荷载的单排、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物料提升架，爬升脚手架等多功能的施工设备、并能作曲线布置。布架场地不需做大面积的整平。　　(2)接头拼拆速度快由于采用了碗扣接头．避免了扣件螺栓人工操作。只用一把铁锤即可进行安装和拆卸作业，安装和拆卸速度比扣件式钢管脚手架快5倍以上。　(3)减轻了劳动强度由于碗扣式钢管脚手架完全取消了螺栓作业，工人携带一把铁锤即能完成全部作业，减轻了一半的劳动强度。　　(4)接头强度高，安全可靠接头采用独特的碗扣式，经试验和使用证明，它具有极佳的抗剪、抗弯、抗扭能力，比其他类型的钢管脚手架的结构强度提高50％以上。由于接头具有可靠的白锁能力．整架配备有较完善的安全保障设施，所以使用安全可靠。　　(5)维护简单构件为不易丢失的扣件．构配件轻便、牢固。不怕一般的锈蚀，所以日常的维护简单，运输紧凑有便，细节二构造特点　　碗扣式钢管脚手架的核心部件是碗扣接头，它由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销组成．如下图所示。碗扣式钢管脚手架采用，48X3.15(mm)A3焊接钢管作主构件。立杆和顶杆是在一定长度的钢管上每隔0．6m安装一套碗扣接头制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在钢管上，上碗扣对应地套在钢管上．其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动，横杆是在钢管两端焊接横杆接头制成。连接时，只需将横杆接头插入下碗初内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆与立杆牢固地连在一起，形成框架结构。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

五、模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按规范计算，如图所示:

模板的截面抵抗矩为：W＝900×182/6=4.86×104mm3；

模板自重标准值：x1＝0.3×0.9=0.27kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.11×24×0.9=2.376kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.11×1.1×0.9=0.109kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×0.9=0.9kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×0.9=1.8kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1=(x1+x2+x3)×1.2=(0.27+2.376+0.109)×1.2=3.306kN/m；

q1=(x4+x5)×1.4=(0.9+1.8)×1.4=3.78kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×3.306×0.252+0.1×3.78×0.252=0.04kN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.048kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ=0.048×106/(4.86×104)=0.994N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=0.994N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.306×0.25+0.617×3.78×0.25=1.079kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=3×1078.947/(2×900×18)=0.1N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.1N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩I=900×183/12=4.374×105mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

νmax=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)

νmax=0.068mm；

底模面板的挠度计算值νmax=0.068mm小于挠度设计值[ν]=min(250/150，10)mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.3×0.25=0.075kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.11×24×0.25=0.66kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.11×1.1×0.25=0.03kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.25=0.25kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.25=0.5kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2=(x1+x2+x3)×1.2=(0.075+0.66+0.03)×1.2=0.918kN/m；

q2=(x4+x5)×1.4=(0.25+0.5)×1.4=1.05kN/m；

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3；

σ=0.174×106/(6.4×104)=2.717N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=2.717N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×0.918×0.9+0.617×1.05×0.9=1.079kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=3Q/(2bh)≤fv

τ=3×1078.947/(2×60×80)=0.337N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.337N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩I=60×803/12=2.56×106mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

νmax=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.155mm；

底模方木的挠度计算值νmax=0.155mm小于挠度设计值[ν]=min(900/150，10)mm，满足要求。

根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.033kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×0.918×0.9+1.2×1.05×0.9=2.043kN；

按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：钢管(单钢管):Ф48×3.25；

W=4.49×103mm3；

I=10.78×104mm4；

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力Rmax=8.14kN；

托梁的最大应力计算值σ=0.672×106/4.49×103=149.644N/mm2；

托梁的最大挠度νmax=1.66mm；

托梁的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值σ=149.644N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度计算值νmax=1.66小于最大允许挠度[ν]=min(900/400,10)mm,满足要求!

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

本框构桥满堂支架采用碗扣型万能支架拼装成型，支架外径D=48mm，壁厚δ=3.5mm。

框构桥杆件支撑采用900mm×900mm间距纵横布局支立组合碗扣式脚手架，纵向上部铺150mm×150mm木方支撑，横向采用100m×100mm木方上部铺设模板。并在排架内部设置纵横向剪刀撑，斜撑方向在40°～60°范围内。

全桥设立杆支撑22排（顺桥向），每排70根（横桥向），共计支撑杆1540根。支撑杆垂直方向设置连结杆，连结杆纵向间距为0.9m，横向间距0.9m.

支撑杆顶端设置早拆支撑体系，早拆承托高度可调，以使支架预压变形后，能够将底模标高调整到设计位置。

框构桥顶板砼：1792m3。

框构桥长度：60.0m；顶板宽度25m。

支架布置以90×90cm布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3

a）钢筋砼自重：N1=1792*26/60.0*25.0=31.06KN/m2

b）模板自重：5.0KN/m2

c）砼振捣产生的荷载：2.0KN/m2

d）施工人员及施工机具、材料运输荷载：2.5KN/m2

e）支架自重：1.5KN/根

（1）施工恒载：N恒=(19.71+5)*0.9*0.9+1.5=21.52（KN/根）

（2）活荷载：N活=(2+2.5)*0.9*0.9=3.64（KN/根）

轴向力：N=1.2N恒+1.4N活=1.2*27.75+1.4*2.43=30.92（KN/根）

钢管支架的稳定性检算：

立杆的自由计算长度l0=步距+2a=90+2*30=150cm（a为水平杆中心线至模板支撑点长度取30cm）；单根钢管的截面面积A=4.89cm2；回转半径i=1.58cm

由于λ=l0/i=150/1.58=113.924，查表得折减系数φ=0.573

N/（φ*A）=30920/(0.573*489)=110.35Mpa

六、主要项目施工技术措施

1、梁模板安装完毕，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。

2、拆除支模架时应自上而下进行，部件拆除的顺序与安装的顺序相反。不允许将拆下的部件直接从高空掷下。应将拆下的部件捆绑好，集中堆放管理。

3、各处模板安装允许偏差，如下表：

1）、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：

（1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。

（2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%。

（3）悬臂构件混凝土的强度须达到100%。

（4）、墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。

2）、拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。

3）、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。

1、质量保证措施、细部处理方法

1）、拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。

2)、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。

1）、技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。

2）、工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底，“施工手册”内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。

3）、现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。

4）、交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料应妥善保存备查。

3、质量、技术管理制度

1）、由公司技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。

2）、对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。

3）、在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的提高。

4）、工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。

5）、指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。

6）、实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。

7）、以优质样板工程为目标，积极开展质量管理小组活动，对影响工程质量的分部工程及主要工序，在施工前编制好专题施工方案，用以指导现场施工，攻克弱点和施工难关，提高工程质量。

8）、质安员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质安员有权停止现场施工，并勒令其限期整改。

9）、认真做好计量工作，用数据说话，保证施工用料的定额用量。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。

10）、落实雨季施工措施，本工程施工期间正是春季，受风雨影响较大，因而必须做好防雨施工部署工作，应加强雨天施工信息的反馈，掌握天气变化情况，以确保施工质量、安全及进度要求。

11）、按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。

12）、模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。

13）、与混凝土接触的模板面涂隔离剂。

14）、模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆GB／T 38984.1-2020 基于属性的产品信息通用规范 第1部分：原则和方法.pdf，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。

15）、拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模板后，在楼面堆荷较多的部位，应在适当位置板底加回头顶。

4、施工过程巡检监督制度

班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。

DB63／T 1724-2018 自驾车旅游营地建设规范.pdf5、坚持工序中间检收制

分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合要求不得进入下一工序。