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北京某大型工程高支模施工方案(adg脚手架_碗扣式脚手架)_secret本工程结构层高变化大,高支模施工部位多,施工工期十分紧张,高支模施工在整个工程中作为一个重点来控制,在保证高支模施工安全、质量的前提下,加快施工进度。
本工程存在的主要高支模施工部位,具体见表1所示。
GB/T 37663.3-2019标准下载表1主要高支模施工部位
A4、A5、A6区大堂
(3.195m~13.350m)
350×2150(上反梁)
(5.850m~13.350m)
(13.350m~20.850m)
(20.850m~28.800m)
根据本工程大跨度、高支撑、梁截面高的施工特点,高支模施工的重点是:高支模支撑体系的整体稳定性以及高支模的模板体系选型。
1在方案选择上对于支撑高度大于等于8m的超高支模体系,支撑体系的整体稳定性及相应的模板体系,采用ADG脚手架支撑体系;对于支撑高度小于8m的高支模采用普通碗口式脚手架体系能够满足施工要求。
根据本工程特点,将高支模的支撑体系作如下分类,具体见表2所示。
2为了避免架体承载力偏心受压而降低,在架体立杆顶部和底部均设可调支托,使立杆成为典型的轴心受压构件,充分发挥立杆的作用。
3在每根立管下加50mm厚通长脚手板,并在立杆下部200mm处设置扫地杆。
4沿架体高度连续设置剪刀撑,以加强支撑架体刚度。
3超高支模体系选型、设计及计算
1超高支模体系设计、选型
超高支模体系设计、选型详见表3所示。图1ADG脚手架效果图,图2ADG脚手架支撑体系平面图,图3ADG脚手架梁支撑节点图。
表3主要超高支模体系选型
50×100mm木方次龙骨@400,Φ48双钢管做主龙骨@600,750mm以上的梁设Φ14对拉螺杆@500×600。
支撑采用ADG48系统脚手架,1500mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向),步距2000mm,立杆下端采用可调底座支撑,下放50mm通长脚手板,立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆,顶托口卡住10#工字钢主龙骨,避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体,保证整个支撑体系的稳定性。
(梁高1m~1.3m)
支撑采用ADG48系统1500mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向),步距2000mm,立杆下端采用可调底托支撑,下放50mm通长脚手板,立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆,顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨,避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体,保证整个支撑体系的稳定性。
50×100mm木方次龙骨@250,Φ48双钢管做主龙骨,Φ14螺杆@500×500对拉。
支撑采用ADG48系统1000mm(梁长方向)×500mm(梁宽方向),步距2000mm,立杆下端采用可调底托支撑,下放50mm通长脚手板,立杆上端采用可调顶托进行高度调节,使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆,顶托顶口卡住10#工字钢主龙骨,避免滑移。ADG脚手架采用特制模块组装成架体,保证整个支撑体系的稳定性。
2超高支模支撑体系验算
1)以梁高350×2150㎜进行验算,具体验算过程详见表4所示。
模板及支架自重标准值取F1=0.5KN/m³
新浇混凝土自重标准值取F2=25.00KN/m³
钢筋自重标准值楼板取F3=1.1KN/m³
框架梁取F3′=1.5KN/m³;
施工荷载取F4=2.5KN/m²
振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m²
垂直模板取F5′=4.0KN/m²
双面覆膜多层板(18mm厚):
抗弯强度[fm]=17N/mm²;
顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²;
弹性模量E=6500N/mm²,
弹性模量调整系数0.9,
E=6500×0.9=5850N/mm²
抗弯强度[fm]=17N/mm²;
顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²;
弹性模量E=10000N/mm²,
弹性模量调整系数0.8,
E=10000×0.8=8000N/mm²
E=206000N/mm²
[fm]=215N/[fv]=125N/mm²
ADG:Φ48(2.7mm厚)
钢管截面积A=387mm²
钢管回转半径i=16.15mm
λ=L/i=2000/15.8=124
(f(=320N/mm²
计算示意图(按二等跨连续梁计算)
F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9
其中:模板自重:F1=0.5×2.15=1.07N/mm
混凝土自重:F2=25×2.15=53.75N/mm
钢筋自重:F3=1.5×2.15=3.225N/mm
混凝土振捣荷载:F5=2.0×1=2.0N/mm
线荷载q1=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=65.2N/mm
线荷载q2=F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9=62.7N/mm
其中:式中0.9为计算折减系数。
梁底采用18mm双面覆膜多层板,此龙骨采用50×100木方,间距200mm。
抗弯强度验算:σ=M/W
其中:M=0.125×q1×l×l=0.125×65.2×200×200=652000N.mm
W=b×h×h/6=1000×18×18/6=54000mm³
则:σ=12.07N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算:τ=Q/A
其中:Q=0.625×q1×l=0.625×65.2×200=8150N
A=b×h=1000×18=18000mm²
则:τ=0.45N/mm²<[fv]=1.6N/mm²
挠度验算:ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中:E表示弹性模量:5850N/mm²
I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×18×18×18/12=486000
则ρ=0.521×62.7×200×200×200×200/(100×5850×486000)=0.18mm<200/400mm=0.5mm。
则:该梁底模板符合施工设计要求。
计算示意图(按两等跨连续梁计算):
抗弯强度验算:根据计算q1=65.2×200/1000=13.04N/mm,
q2=62.7×200/1000=12.54N/mm
梁底次龙骨采用50×100木方,间距200mm
其中:M=0.125×q1×l2=0.125×13.04×500×500=407500Nmm
W=b×h×h/6=50×100×100/6=83333mm³
则:σ=4.9N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算:τ=Q/A
其中:Q=0.625×q1×l=0.625×13.04×500=4075N
A=b×h=2/3×50×100=3333mm²
则:τ=1.22N/mm²<[fv]=1.6N/mm²
挠度验算:ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中:E表示弹性模量:8000N/mm²
则:ρ=0.12mm<[ρ]=500/400=1.25mm。
则:梁底模板次龙骨满足要求。
计算示意图(按二等跨连续梁计算):
根据计算:q1=65.2×500/1000=32.6N/mm
q2=62.7×500/1000=31.35N/mm
抗弯强度验算:σ=M/W
梁底中间龙骨采用100×100木方,顺梁方向间距500mm。
M=0.125×q1×l2=0.125×32.6×500×500=1018750Nmm
则:σ=6.1N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算:τ=Q/A
其中:Q=0.625×q1×l=0.625×32.6×500=10187N
则:τ=1.53N/mm²<[fv]=1.6N/mm²
挠度验算:ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中:E表示弹性模量:8000N/mm²
I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=8333333
则:ρ=0.15mm<[ρ]=500/400=1.25mm。
则:梁底模板次龙骨满足要求。
计算示意图(按二等跨连续梁计算):
根据计算:q1=65.2×500/1000=32.6N/m,
q2=62.7×500/1000=31.35N/m
抗弯强度验算:σ=M/W
梁底主龙骨采用10#工字钢,顺梁方向间距1000mm,垂直梁方向500mm。
M=0.125×q1×l2=0.125×32.6×1000×1000=4075000Nmm
10#工字钢:W=49000mm³
则:σ=83.2/mm²<[fm]=215N/mm²
抗剪强度验算:τ=Q/A
其中:Q=0.625×q1×l=20375N
10#工字钢:A=1433mm²
则:τ=14.2N/mm²<[fv]=125N/mm²
挠度验算:ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中:E表示弹性模量:206000N/mm²;I表示惯性矩I=2450000
ρ=0.3mm<[ρ]=1000/400=2.5mm。
则:梁底模板的主龙骨满足要求。
板底立杆为ADG48型钢管,沿梁长方向间距1000mm,沿梁宽方向横向间距500mm。立杆步距为2000mm。
立杆稳定性验算:δ=N/ØA
N=0.5×1.5=q1=0.5×65.2=32.6N<[F]=36.6KN(每根立杆)
ADG:Φ48(2.7mm厚)钢管面积A=387mm²
钢管回转半径i=16.15mm,λ=L/i=2000/15.8=124
δ=N/ØA=32600/0.428×387=196N/mm²く[f]=320N/mm²。
则:梁底钢管立杆稳定性符合要求。
经复核符合设计,满足要求。
2)以梁高900×1300㎜进行验算,具体验算过程详见表5所示。
模板及支架自重标准值取F1=0.5KN/m³
新浇混凝土自重标准值取F2=25.00KN/m³
钢筋自重标准值楼板取F3=1.1KN/m³
框架梁取F3′=1.5KN/m³;
施工荷载取F4=2.5KN/m²
振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m²
垂直模板取F5′=4.0KN/m²
双面覆膜多层板(18mm厚):
抗弯强度[fm]=17N/mm²;
顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²;
弹性模量E=6500N/mm²,
弹性模量调整系数0.9,
E=6500×0.9=5850N/mm²
抗弯强度[fm]=17N/mm²;
顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm²;
弹性模量E=10000N/mm²,
弹性模量调整系数0.8,
E=10000×0.8=8000N/mm²
E=206000N/mm²
[fm]=215N/mm²[fv]=125N/mm²
ADG:Φ48(2.7mm厚)
钢管截面积A=387mm²
钢管回转半径i=16.15mm
λ=L/i=2000/15.8=124
(f(=320N/mm²
计算示意图(按二等跨连续梁计算)
F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9
其中:模板自重:F1=0.5×1.3=0.65N/mm
混凝土自重:F2=25×1.3=32.5N/mm
钢筋自重:F3=1.5×1.3=1.95N/mm
混凝土振捣荷载:F5=2.0×1=2.0N/mm
线荷载q1=(F1+F2+F3)×1.2×0.9+F5×1.4×0.9=40.42N/mm
线荷载q2=F=(F1+F2+F3)×1.2×0.9=37.9N/mm
其中:式中0.9为计算折减系数。
梁底采用18mm双面覆膜多层板,此龙骨采用50×100木方,间距300mm。
抗弯强度验算:σ=M/W
其中:M=0.125×q1×l×l=0.125×40.42×300×300=454725N.mm
W=b×h×h/6=1000×18×18/6=54000mm³
则:σ=8.4N/mm²<[fm]=17N/mm²
抗剪强度验算:τ=Q/A
其中:Q=0.625×q1×l=0.625×40.42×300=7579N
A=b×h=1000×18=18000mm²
则:τ=0.42N/mm²<[fv]=1.6N/mm²
挠度验算:ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中:E表示弹性模量:5850N/mm²
I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=1000×18×18×18/12=486000
则ρ=0.521×37.9×300×300×300×300/(100×5850×486000)=0.56mm<300/400mm=0.75mm。
则:该梁底模板符合施工设计要求。
计算示意图(按两等跨连续梁计算):
抗弯强度验算:根据计算q1=40.42×300/1000=12.13N/mm,
q2=37.9×300/1000=11.37N/mm
梁底次龙骨采用50×100木方,间距300mm
其中:M=0.125×q1×l2
=0.125×12.13×500×500=379062Nmm
W=b×h×h/6=50×100×100/6=83333mm³
则:σ=4.5N/mm²<[fm]=17N/mm²
DB31/T 401.1-2019 城市建设空间信息基础数据规范 第1部分:分类与代码抗剪强度验算:τ=Q/A
其中:Q=0.625×q1×l
=0.625×12.13×500=3790N
A=b×h=2/3×50×100=3333mm²
则:τ=1.14N/mm²<[fv]=1.6N/mm²
挠度验算:ρ=0.521×q2×l×l×l×l/(100×E×I)
其中:E表示弹性模量:8000N/
宜昌市建设工程质量管理标准化工作实施手册_PDF密码解除则:ρ=0.11mm<[ρ]=500/400=1.25mm。
则:梁底模板次龙骨满足要求。