施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

海上海新城工程塔吊基础施工方案

一、工程概况……………………………………………………………………2

二、塔吊选型及平面布置………………………………………………………2

三、塔吊基础设计依据…………………………………………………………2

GBT 51233-2016标准下载四、塔吊基础设计………………………………………………………………2

（一）、1#楼塔吊基础设计………………………………………………………2

1、地质资料…………………………………………………………………2

2、塔基桩顶标高……………………………………………………………2

3、基础形式…………………………………………………………………2

4、塔吊基础平面及剖面图…………………………………………………3

5、1#楼塔吊桩基础计算……………………………………………………3

（二）、3#楼塔吊基础设计………………………………………………………8

1、地质资料…………………………………………………………………8

2、塔基桩顶标高……………………………………………………………8

3、基础形式…………………………………………………………………8

4、塔吊基础平面及剖面图…………………………………………………8

5、3#楼塔吊桩基础计算……………………………………………………9

（三）、4#楼塔吊基础设计……………………………………………………13

1、地质资料…………………………………………………………………13

2、塔基桩顶标高……………………………………………………………13

3、基础形式…………………………………………………………………13

4、塔吊基础平面及剖面图…………………………………………………13

5、4#楼塔吊桩基础计算……………………………………………………14

（四）、6#楼塔吊基础设计……………………………………………………18

1、地质资料…………………………………………………………………18

2、塔基桩顶标高……………………………………………………………18

3、基础形式…………………………………………………………………18

4、塔吊基础平面及剖面图…………………………………………………18

5、6#楼塔吊桩基础计算……………………………………………………19

本工程位于大连路920号、1164号地块内，由两个标段组成，其中二标段位于地块东侧，为我公司总承包，本标段由上海上实房地产公司投资兴建，上海对外建设有限公司设计，包括1#楼一幢18层（地下1层），地上总高度55.8米，3#楼一幢17层（地下1层），地上总高度52.85米，2#楼一幢21层（地下1层），地上总高度64.85米，4#、6#楼各一幢25层（地下1层），地上总高度76.85米及住宅区1#、3#地下车库组成。1#、3#、2#、4#、6#楼基础为预应力管桩加厚板基础，上部为全剪力墙结构，总建筑面积为80947.57m2。

二、塔吊选型、平面布置及安装高度

1、根据施工布署，拟在1#、3#、4#、6#楼各安装一台固定基础附着式塔吊，其中1#楼选用QTZ63塔吊各一台，3#楼选用QTZ4008塔吊一台，4#楼选用QTZ80G塔吊各一台，6#楼选用QTZ80塔吊一台。

2、平面位置布置如下：（此位置是根据初步设计图进行布设的，具体定位待正式图纸下发后再行确定）

1#塔吊中心平面布置于1#楼南侧；

3#塔吊中心平面布置于3#楼南侧；

4#塔吊中心平面布置于4#楼北侧；

6#塔吊中心平面布置于6#楼北侧。

3、1#、3#、4#、6#楼塔吊安装高度分别为56米、59米、79米、79米。

《工程施工总平面布置图》

《海上海新城二标段工程建筑、结构施工图》

《海上海新城工程地质勘察报告》

《钢筋混凝土结构设计规范》

《预制钢筋混凝土方桩》97（03）G361

《国家及地方有关规范》

（一）、1#楼塔吊基础设计

4、塔吊基础平面及剖面图如下：

5、1#楼塔吊桩基础计算

塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN

塔吊倾覆力距M=870.00kN.m,塔吊起重高度H=59.00m,塔身宽度B=1.60m

混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m

桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=3.80m,承台厚度Hc=1.00m

基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm

（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

A.塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN

B.塔吊最大起重荷载F2=60.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=510.80kN

塔吊的倾覆力矩M=870.00kN.m

（3）.矩形承台弯矩的计算

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

其中n——单桩个数，n=4；

F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；

G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=625.00kN；

Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:

N=(510.80+625.00)/4+870.00×(3.80/1.414)/[2×(3.80/1.414)2]=445.82kN

其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

经过计算得到弯矩设计值：

（4）.矩形承台截面主筋的计算

其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；

K——安全系数，取1.4；

h0——承台计算截面处的计算高度,h0=930mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。

弯矩设计值Mx1=1556.36kN.m,配筋面积Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2

弯矩设计值My1=1556.36kN.m,配筋面积Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2

（5）.矩形承台截面抗剪切计算

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，

记为V=445.82kN

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；

β——剪切系数,β=0.04；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；

h0——承台计算截面处的计算高度，h0=930mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

S——箍筋的间距，S=450mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=445.82kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

A——桩的截面面积，A=0.090m2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!

（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=445.82kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=445.82kN；

qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；

qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；

u——桩身的周长，u=1.200m；

Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；

γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；

li——第i层土层的厚度,取值如下表；

第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:

序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)

413.7431400

由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第4层土层。

R=[1.20×(4.7×28.5+10×28.5+9.8×33+.499999999999996×43)+1400.00×0.09]/1.6=651.64kN

上式计算的R的值大于最大压力445.82kN,所以满足要求!

（二）、3#楼塔吊基础设计

4、塔吊基础平面及剖面图如下：

5、3#楼塔吊桩基础计算

塔吊型号:QTZ4008,自重(包括压重)F1=210.00kN,最大起重荷载F2=30.00kN

塔吊倾覆力距M=450.00kN.m,塔吊起重高度H=56.00m,塔身宽度B=1.40m

混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m

桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=3.00m,承台厚度Hc=1.00m

基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm

（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

A.塔吊自重(包括压重)F1=210.00kN

B.塔吊最大起重荷载F2=30.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=240.00kN

塔吊的倾覆力矩M=450.00kN.m

（3）.矩形承台弯矩的计算

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

其中n——单桩个数，n=4；

F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=240.00kN；

G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=400.00kN；

Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:

N=(240.00+400.00)/4+450.00×(3.00/1.414)/[2×(3.00/1.414)2]=266.05kN

其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

经过计算得到弯矩设计值：

（4）.矩形承台截面主筋的计算

其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；

K——安全系数，取1.4；

h0——承台计算截面处的计算高度,h0=930mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。

弯矩设计值Mx1=704.60kN.m,配筋面积Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2

弯矩设计值My1=704.60kN.m,配筋面积Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2

（5）.矩形承台截面抗剪切计算

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，

记为V=266.05kN

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；

β——剪切系数,β=0.05；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm；

h0——承台计算截面处的计算高度，h0=930mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

S——箍筋的间距，S=450mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

A——桩的截面面积，A=0.090m2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!

（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=266.05kN；

qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；

qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；

u——桩身的周长，u=1.200m；

Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；

γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；

li——第i层土层的厚度,取值如下表；

第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:

序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)

310.7331800

由于桩的入土深度为17m,所以桩端是在第3层土层。

R=[1.20×(6.31×28.5+8.2×28.5+2.49×33)+1800.00×0.09]/1.6=473.03kN

上式计算的R的值大于最大压力266.05kN,所以满足要求!

（三）、4#楼塔吊基础设计

4、塔吊基础平面及剖面图如下：

5、4#楼塔吊桩基础计算

塔吊型号:QTZ80G,自重(包括压重)F1=813.20kN,最大起重荷载F2=80.00kN

塔吊倾覆力距M=2100.52kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.70m

混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m

桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m

基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm

（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

A.塔吊自重(包括压重)F1=813.20kN

B.塔吊最大起重荷载F2=80.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=893.20kN

塔吊的倾覆力矩M=2100.52kN.m

（3）.矩形承台弯矩的计算

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

其中n——单桩个数，n=4；

F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=893.20kN；

G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN；

Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:

N=(893.20+940.80)/4+2100.52×(4.40/1.414)/[2×(4.40/1.414)2]=796.02kN

其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

经过计算得到弯矩设计值：

（4）.矩形承台截面主筋的计算

其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；

K——安全系数，取1.4；

h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。

弯矩设计值Mx1=3490.22kN.m,配筋面积Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2

弯矩设计值My1=3490.22kN.m,配筋面积Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2

（5）.矩形承台截面抗剪切计算

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，

记为V=796.02kN

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；

β——剪切系数,β=0.04；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5600mm；

h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1130mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

S——箍筋的间距，S=450mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

A——桩的截面面积，A=0.090m2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!

（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=796.02kN；

qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；

qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表；

u——桩身的周长，u=1.200m；

Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；

γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；

li——第i层土层的厚度,取值如下表；

第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:

序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)

由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。

R=[1.20×(4.44×28.5+9.6×28.5+9.7×33+6.26×43)+1400.00×0.09]/1.6=820.82kN

上式计算的R的值大于最大压力796.02kN,所以满足要求!

（四）、6#楼塔吊基础设计

4、塔吊基础平面及剖面图如下：

5、6#楼塔吊桩基础计算

塔吊型号:QTZ80,自重(包括压重)F1=640.30kN,最大起重荷载F2=60.00kN

塔吊倾覆力距M=2101.70kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.80m

混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m

桩直径或方桩边长d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m

基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm

（2）.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算

A.塔吊自重(包括压重)F1=640.30kN

B.塔吊最大起重荷载F2=60.00kN

作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=700.30kN

塔吊的倾覆力矩M=2101.70kN.m

（3）.矩形承台弯矩的计算

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

其中n——单桩个数，n=4；

F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=700.30kN；

G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN；

Mx,My——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:

N=(700.30+940.80)/4+2101.70×(4.40/1.414)/[2×(4.40/1.414)2]=747.98kN

其中Mx1,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

经过计算得到弯矩设计值：

（4）.矩形承台截面主筋的计算

其中M——计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；

K——安全系数，取1.4；

h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。

弯矩设计值Mx1=3191.28kN.m,配筋面积Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2

弯矩设计值My1=3191.28kN.m,配筋面积Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2

（5）.矩形承台截面抗剪切计算

根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，

记为V=747.98kN

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；

β——剪切系数,β=0.04；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5600mm；

h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1130mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；

S——箍筋的间距，S=450mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=747.98kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；

fc——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；

A——桩的截面面积，A=0.090m2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!

（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=747.98kN

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

其中R——最大极限承载力,最大压力时取Nmax=747.98kN；

qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表；

qpk——桩侧第i层土的极限端阻力标准值脱贫攻坚投资基金城乡供水巩固提升子基金锦屏县项目监理C1标段招标文件.pdf，取值如下表；

u——桩身的周长，u=1.200m；

Ap——桩端面积,取Ap=0.09m2；

γsp——桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60；

li——第i层土层的厚度,取值如下表；

JGJ1-2014 装配式混凝土结构技术规程.pdf第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:

序号第i层土厚度(m)第i层土侧阻力标准值(kPa)第i层土端阻力标准值(kPa)