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凯旋华府一期工程6#楼脚手架施工方案

启东取生业•••凯旋华府6楼

本工程是由启东取生置业房地产有限公司投资开发的凯旋华府一期工程6#楼，本工程总建筑面积19181.21M2,框架剪力墙结构，地下二层、地上三十二层，其中地下室为车库，地上一、二层为商业用房，四层以上为住宅和宾馆，建筑总高度为96.6m。本工程浙江禾泽都林建筑规划设计有限公司设计，江苏国兴建设项目管理有限公司监理，江苏南通工泰建设有限公司施工总承包。

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

DBJ61／T 132-2017标准下载《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；

根据本工程地下室外墙需要回填等特点，因此在地下室及一、二主体结构施工时，沿结构外围搭设临时施工围护架，待地下室外回填完以后再搭设落地式钢管脚手架作为装修施工的操作架；六层顶开始至屋面女儿墙顶搭设悬臂式钢管脚手架作为主体结构施工期间间的围护架和装修施工期间的操作架。悬臂式脚手架采用4米长的普通热轧16号工字钢为悬挑梁，用φ48×3.5钢管搭设，双排脚手架的净宽度取1.0米，立杆纵距为1.5m米，步距为1.8米，悬臂工字钢与结构楼板的锚固采用在楼板内预埋Ø18锚环。脚手架与主体结构之间采用钢管作为连接件连接，在架手架的外立面挂设密目式安全网，所有操作层满铺竹笆。最底层脚手架与墙体之间全部封闭，并且根据需要设置外挑网。

1、落地式脚手架在搭设前，首先对脚手架的基础进行处理。如基础处于回填土部位，则首先将回填土按要求进行夯实，如脚手架基础处于原土地基，则对原土地基作平整处理。地基处理后再浇筑100mm厚C15素混凝土作为脚手架的基础，混凝土顶面向外侧找坡2%，外侧设置300宽、最浅处200深的排水沟，排水沟沿脚手架周圈设置，每隔50m设集水坑一个，保证脚手架基础无积水现象。

2、悬臂式脚手架在搭设前应首先在悬挑层的结构楼板上按平面布置要求预埋Ø18钢筋吊环，吊环钢筋埋入混凝土内应满足钢筋锚固长度24d，吊环所使用钢筋的材质必须合格。锚环采用E422型电焊条焊接，焊缝长度满足单面焊10d。在阳台、空调板、雨蓬等位置悬挑工字钢必须与板面架空，不得将工字钢直接作用于结构悬挑构件的板面上。

3、必须待混凝土强度达到50％后在安装悬挑工字钢，钢筋锚环焊接采用电弧焊，焊条采用E422焊条，焊缝长度必须满足单面焊10d，焊接施工必须由专职电焊工施焊。

4、为了减小脚手架悬臂工字钢的挠度，采用Ø12钢丝绳卸载，结构施工时在相应部位预埋好Ø18钢筋吊环用于安装卸载钢丝绳。

5、搭设时应保证立杆的间距正确，立杆的纵距偏差应控制在±5cm以内，并应保证立杆的垂直度，立杆的垂直偏差应不大于1/100H，且不大于10cm。（H为总高度）内立杆的离墙距离为300mm。

6、立杆的各步接头均应采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆搭接处的搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端宜高出檐口上皮1.5m。

7、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连接件采用φ48×3.5钢管，在浇筑各层楼板混凝土时，在楼板内预埋连接钢管，伸入混凝土内不应少于200mm，沿脚手架纵向每三跨、高度方向每一楼层设一道连接杆，连接件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，并应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，整个立面的连接件应呈梅花形布置。连墙件中的连墙杆宜水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。

当脚手架下部暂时不能设连墙件时，可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面倾角应在450—600之间。

8、纵向水平杆应按步距要求（1.8m）水平搭设，纵向水平杆与立杆之间采用十字扣件紧扣连接，并应设置在立杆的内侧，总向水平杆的端部不应伸出架体。大横杆的连接除端部第一接头处采用搭接外其余均采用对接扣件连接，大横杆搭接处的搭接长度应不小于1m，应采用两个旋转扣件固定。大横杆的对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。在同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。

9、在立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆的两端应紧靠立杆用扣件与大横杆扣牢，当遇作业层时，应在两根立杆中间再增加一道小横杆，以缩小脚手板的跨度，当作业层转入其他层时，中间处的小横杆可以随脚手板一同拆除，但交点处的小横杆不应拆除。

10、为了增强脚手架的纵向刚度，在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。每组剪刀撑跨越立杆根数为5—7根（＞6m），斜杆与地面夹角在450——600之间，剪刀撑斜杆应用旋转扣件与立杆和伸出的小横杆进行连接，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。底部斜杆的下端应置于垫板上。剪刀撑斜杆的接长均应采用搭接，搭接长度不小于1米，设三个旋转扣件扣紧。

11、扣件的安装应符合下列规定：

(1)、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；

(2)、对接扣件开口应朝上或朝内；

(3)、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

12、脚手板是施工人员的作业平台，必须按照脚手架的宽度满铺脚手板，板与板紧靠，离开墙面120—150mm，采用对接时，接头处下设两根小横杆。作业层端部脚手板探头长度不大于150mm，其板长两端应与支承杆可靠地固定。

13、脚手板采用，其材质应符合规范要求，竹笆无腐蚀、破损。遇作业层时，要在脚手架的外侧大横杆之间设防护栏杆和挡脚板，防护栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上挡杆上皮高度应为1.2m，中栏杆应居中设置，挡脚板的高度不应小于180mm。每层大横杆之间设两根填心杆，即每步设置四根大横杆。

14、脚手架的外侧满挂密目安全网，安全网设置在外排立杆的里面，密目网用合乎要求的系绳将网周边的每个套环系牢在脚手管上，在作业层高度范围以内，密目网的内侧在满挂小眼安全网（网眼尺寸≤30mm）。

15、脚手架铺设脚手板应满铺，每隔三层挂一层平网作防护网，平网采用网眼为3cm×3cm安全网，平网不应离作业层过远，防止坠落时平网与作业层之间小横杆的伤害。

五、脚手架的检查与验收

1、构配件的检查与验收

新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证等齐全有效的质量证明资料。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

脚手板采用竹笆，破损、腐朽的竹笆不得使用。

(1)、在脚手架使用前，检查脚手架是否按照专项方案的要求进行搭设，搭设质量是否符合要求合规范要求。

(2)、在脚手架使用期间，如遇有六级大风或大雨后，以及停止使用超过一个月以后，必须对架体进行系统的检查。

(3)、在脚手架使用期间，应定期检查下列项目：

、杆件的设置和连接，连墙件、支撑的构造是否符合要求；

、底座是否松动，立杆是否悬空；

扣件螺栓是否有松动；

、安全防护措施是否符合要求。

、架体的使用荷载是否超出设计要求。

、脚手架搭设后，在使用前必须经验收合格后方可投入使用。

1、脚手架拆除前，应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求，并应清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

3、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

5、当脚手架采取分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙件和横向斜撑加固。

6、脚手架拆除后，用与原结构相同强度等级微膨胀混凝土封堵原墙上的预留洞。

1、脚手架搭设人员必须是经考核合格的专业架子工，上岗人员须经体检，合格者方可持证上岗。

2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3、脚手架构配件质量与搭设质量应按规范要求进行验收，合格后方准使用。

4、脚手架上不得乱堆杂物；严禁将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。

5、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

6、应由专人负责对脚手架进行定期安全检查与维护，发现隐患及时排除。

7、在脚手架使用期间，严禁随意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆及连墙件。

8、不得在脚手架基础及其临近处进行挖掘作业，否则应采取相应安全措施，并报主管部门批准。

9、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施应符合相应的安全技术规范。

11、搭拆脚手架时，地面应设围挡和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

(4)、遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。

九、悬臂式脚手架计算书

（一）、脚手架技术参数:

双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为120米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.95米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处启东市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1292；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度2.65米。与楼板连接的锚环直径(mm):18.00；楼板混凝土强度等级:C30；

（二）、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.65/3=0.192kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.65/3=1.1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.192+1.4×1.1=1.817kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.817×12/8=0.227kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=44.712N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=44.712N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.192+1.1=1.331kN/m；

最大挠度V=5.0×1.331×10004/(384×2.06×105×121900)=0.69mm；

小横杆的最大挠度0.69mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！

（三）、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1=0.038kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1×1.65/3=0.192kN；

活荷载标准值:Q=2×1×1.65/3=1.1kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.038+1.2×0.192+1.4×1.1)/2=0.909kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.65×1.65=0.008kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.909×1.65=0.4kN.m；

M=M1max+M2max=0.008+0.4=0.409kN.m

最大应力计算值σ=0.409×106/5080=80.437N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=80.437N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×16504/(100×2.06×105×121900)=0.077mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.038+0.192+1.1）/2=0.665kN

V=1.883×0.665×16503/(100×2.06×105×121900)=2.242mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.077+2.242=2.318mm；

大横杆的最大挠度2.31*mm小于大横杆的最大容许挠度1650/150=11与10mm，满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为*.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.*0，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.03*×1×2/2=0.03*kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.03*×1.65=0.063kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1×1.65/2=0.2*9kN；

活荷载标准值:Q=2×1×1.65/2=1.65kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.03*+0.063+0.2*9)+1.4×1.65=2.779kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1292

NG1=[0.1292+(1.00×2/2)×0.03*/1.*0]×20.00=3.011；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×6×1.65×(1+0.3)/2=2.252kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.14×6×1.65/2=0.693kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.65×20=0.165kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.121kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1×1.65×2/2=3.3kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.35kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.35×0.74×0.645=0.12kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.121+1.4×3.3=11.965kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.*5×1.4NQ=1.2×6.121+0.*5×1.4×3.3=11.272kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.*5×1.4WkLah2/10=0.*50×1.4×0.12×1.65×

1.*2/10=0.076kN.m；

（六）、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=11.965kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.5*cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.11*m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.1*6；

立杆净截面面积：A=4.*9cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.0*cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11965/(0.1*6×4*9)=131.551N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.551N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.272kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.5*cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.11*m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.1*6

立杆净截面面积：A=4.*9cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.0*cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11272.1/(0.1*6×4*9)+63765.629/50*0=136.4*4N/mm2；

立杆稳定性计算σ=136.4*4N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.1kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=17.*2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=2.501kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.501kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.*的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.*9cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=7.501

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7.501小于双扣件的抗滑力12.*kN，满足要求！

（八）、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本方案算例中，m=1.35m，l=2.65m，m1=0.3m，m2=1.3m；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载P=6.121+3.3=9.421kN；

k=1.35/2.65=0.509

k1=0.3/2.65=0.113

k2=1.3/2.65=0.491

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=24.*72kN

最大弯矩MA=15.26kN.m

最大应力σ=1526016*.123/(1.05×141000)=103.074N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值103.074N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=6.121+3.3=9.421kN

水平钢梁自重计算荷载q=0.003×7*.5=0.205kN/m

最大挠度Vmax=9.046mm

工字钢的挠度符合安全要求。

（*）、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

φb=570×9.9×**×235/(2600×160×235)=1.19

经过计算得到最大应力σ=15.26×106/(0.*34×141000)=129.*07N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=129.*07小于[f]=215N/mm2,满足要求!（十）、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.4*7kN；

JGJ／T 465-2019标准下载水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.*条[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[54*7.0*1×4/(3.142×50×2)]1/2=*.35*mm，所以锚环采用Ø1*钢筋满足要求。

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

TB 10450-2020标准下载五、脚手架的检查与验收 *

*、悬臂式脚手架计算书 11