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广西区第二招待所工程模板施工方案

9广西区第二招待所工程模板施工方案

本工程为三层现浇钢筋砼框架结构，层高约6M以内，有地下室；柱子断面尺寸为500×500MM、1000×1000MM以内两种；梁截面尺寸宽×高为300×800MM，400×1200MM以内两种；楼板厚为120MM；地下室墙板及电梯间剪力墙，厚度250MM～600MM。

杉木TC11抗弯强度设计值：fm=11N/mm2

杉木顺纹抗压强度设计值：fc=10N/mm2

某预制T桥施工组织设计杉木顺纹抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2

杉木横纹全表面承压设计值f=c.90=1.8N/mm2

杉木弹性模量：E1＝9000N/mm2

模板、柱模、墙板模板允许挠度[W1]=L/250

柱、梁、楼板搁栅、柱箍允许挠度[W2]=L/500

立柱支撑允许细长比[λ]＝200

①梁板模板及支架自重标准值gk1=0.5KN/m3砼

②新浇砼自重标准值：gk2=24KN/m3

③钢筋自重标准值板：gk31=1.1KN/m3，梁：gk32=1.5KN/m3

④施工人员及设备自重标准值：

A.计算模板及搁栅时qk11=2.5kN/m2或qk12=2.5kN取大值

B.计算支承搁栅的楞木时：qk2=1.5kN/m2

C.计算支架立柱时：qk3=1.0kN/m2

A.水平面模板：qk41=2kN/m2

B.垂直面模板：qk52=4kN/m2

⑥新浇砼对模板侧压力标准值，按下两式计算取较小值：

B、F2＝0.22rc•to•β1•β2V1/2

本工程砼C30；墙板厚250mm，泵送砼坍落度为12㎝，β2＝1.15；砼掺减水剂β1＝1.2；泵送砼浇送速度为V＝1.8m/小时；考虑浇砼时温度为T＝25℃,砼初凝时间为t0=
小时，或实测确定；用插入式振动器振密实。

F2＝0.22×24×5×1.2×1.15×
=48.89kN/㎡

C、墙板砼侧压力取值为：F＝F2＝48.89kN/㎡

⑦倾倒砼垂直面产生水平荷载标准值：qk7=2kN/㎡

A、分项系数：恒载分项系数1.2；动载分项系数1.⒋

B、荷载折减系数：木模及支撑折减系数为0.9。

C、荷载组合设计值：（见具体计算，按手册P215页17－81表）

（二）、墙板计算设计（如图所示）

①墙板荷载及力的传递方式：砼(墙板侧模(墙板60×80㎜木压枋间距L1＝300(双钢管压杆(扣件及3形扣件(对拉螺栓

砼对墙板侧压力设计值：

G、1＝0.9×(1.2×F+1.4qk7)=0.9(1.2×48.89+1.4×2)=55.321kN.m2

刚度计算：G1、＝0.9×1.2F=0.9×1.2×48.89=52.801kN.m2

③墙板18㎜厚胶合板侧模板计算：

计算取1米宽的单元来计，计算简图按四跨连续梁计算。如图：

M1＝0.107G1L12=0.107×55.321×0.32＝0.533kN.m2=0.533×106N.mm

B1=1m宽，h1=18mm厚胶合板的截面模量：

板满足抗弯强度要求（
为胶合板抗弯强度设计值）

胶合板的弹性模量：E1=9000N/mm2

胶合板的惯性矩：I1=
mm4

=0.62mm<
,满足要求

④墙板宽b2 =60mm，高h2=80mm木压枋验算。

木压枋（搁栅）间距300mm，钢管压杆间距L2=600mm。

按三跨连续梁简图计算。如图：

由墙板侧模板传至木压枋

荷载：G2=R1=（0.607+0.536）G1L1=1.143×55.321×0.3=18.97KN/m

最大弯矩：M2=0.1G2•L22=0.1×18.97×0.62=0.683KN•m

压枋搁栅截面模量：W2＝
=64000mm3

满足抗弯强度要求，（木枋抗弯强度设计值fM=11N／mm2

荷载G21＝R1＇＝1.143G1、L1=1.143×52.801×0.3=18.105kN/m

木枋弹性模量E2＝9000N/mm2

木枋惯性矩：I2＝
＝2560000mm4

木压枋挠度：W2＝0.677

＝0.67mm<
,满足要求

⑤φ48×3.5双钢管压杆计算

对拉螺栓间距L3＝600mm，按三跨连续梁计算，受压枋传来集中荷载并考虑最不利组合计算，如下计算简图。

G3＝（0.6+0.5）G2L2=1.1×18.970.6=12.52kN

钢管截面模量：W3＝5080mm3

最大弯距：M3＝0.175G3L3=0.175×12.52×0.6=1.315kN.m

N/mm2

钢管抗弯强度满足要求（钢管抗弯强度设计值f=205N/mm2）

压杆传递荷载：G3＇＝1.1G2＇L2=1.1×18.105×0.6=11.95kN

钢管弹性模量：E3＝2.06×105N/mm2

钢管惯性矩：I3＝121900mm4

ω3＝1.146×
=0.59mm

<
=1.2mm，满足要求

对拉螺栓拉力：N1＝砼侧压力×纵向螺栓间距×横向栓间距＝G1•L2•L3＝55.321×0.6×0.6＝19.916kN

M16螺栓净面积Aj1=144mm2

满足要求。（
为螺栓抗拉强度设计值）

26型3型扣件抗拉强度设计值Rc1=26kN，见手册P52页表17－16

N1＝19.916kN

（三）、柱500×500模板计算(无对拉螺栓)如图

①柱荷载及力的传递方式：砼(柱模(柱压枋搁栅(钢管柱箍(扣件

②砼对柱侧模压力荷载设计值：

G4=0.9（1.2F+1.4qk7）=0.9×（1.2×48.89+1.4×2）=55.321KN/m2

G4＇=0.9×1.2F=0.9×1.2×48.89=52.801KN/m2

按1m高度计算，计算简图为受均布荷载的两跨连续梁。如图：G4为线荷载。

M4=0.125G41L42=0.125×55.321×0.252=0.432KN•m

宽度为1m高、厚为18mm胶合板的截面模量同墙板W4=54000mm3。

（若L4=300，
）

弹性模量同墙板E4=9000N/mm2

惯性矩墙板I4=486000mm4

中间压枋受力最大，按三跨受均布荷载连续梁计算如图：

荷载：G5=2×0.625×G4×L4=2×0.625×55.321×0.25=17.288KN/m

最大弯矩：M5=0.1G5•L52=0.1×17.288×0.32=0.156KN•m

荷载：G5、2×0.625G4•L4=2×0.625×52.801×0.25=16.5KN/m

木枋弹性模量E5=9000N/mm2

木枋惯性矩：I5=
1440000

⑤钢管柱箍计算（取两柱间距L5长度为计算单元）、柱箍受压枋传来集中荷载，并转为均布荷载计算，计算简图为：

G6=R6=1.1G5L5=1.1×17.288×0.3=5.7kN

G61=R61=1.1×0.375×G1•L4•L5=1.1×0.375×55.321×0.25×0.3

拉力：N2=
（G6+2G61）=
（5.7+1.71）=4.56kN

M6=0.25G6L6+0.078×G6＇=0.656×0.25×5.7+0.078×0.622=0.983KN•m

钢管柱箍抗拉应力为，（钢管截面积A3=489mm2）

荷载：G6＇=1.1G5＇L5=1.1×16.5×0.3=5.445kN

G61＇＝1.1×0.375G1＇L4L5=1.1×0.375×52.801×0.25×0.3

＝1.27+0.2=1.47mm≈
，基本满足要求。

N2＝4.56

（四）、柱1000×1000模板计算：

①柱荷载及力传递方式：砼(柱模(柱压枋(钢管柱箍(扣件及3型扣件(对拉螺栓

②荷载设计值同500×500柱

强度计算：G7＝55.321kN/㎡

刚度验算G7＇=52.80/kN/㎡

按1m高计算G7为线荷载

最大弯矩：M7＝0.125G7•L72=0.125×55.321×0.252=0.432kN•m

柱侧模应力：W7＝W4=54000mm3

B、挠度：同500×500计法（不再计算）

G8＝2×0.625G7=2×0.625×0.25×55.321＝17.288kN/m

M8=0.1G8•L82=0.1×17.288×0.52=0.432KN•m

压枋截面模量W8=W5=48000mm3

应力：
，基本满足要求。

刚度验算，同500×500柱（略）。

⑤钢管柱箍验算。如图：

荷载：G9=1.1G8•L8=1.1×17.288×0.5=9.51KN

G91=1.1×0.375×G1•L7•L8=1.1×0.375×55.321×0.25×0.5

钢管面积:A9=A3=489mm2

截面矩:W9=W3=5080mm3

M9=0.125R91=0.25×7.79=1.95KN•m

拉力计算:N4=R9=2R9、+G9=2×7.79+9.51=25.09KN

M16螺栓截面净面积Aj16=144mm2

⑦扣件及3型26型扣件验算。

A、3型26型扣件拉力：N4=25.09KN

B、扣件抗滑力：N3=5.57KN

（五）、120mm厚楼板模板及支撑计算

见支模图，荷载及力传递方式：砼→模板→木搁栅→钢管檩条→扣件→柱立杆→垫板→地基。

模板荷载标准值：gk1=0.5KN/m3

新浇砼荷载标准值：gk2=24KN/m3

板钢筋自重标准值：gk3=1.1KN/m3

施工荷载：计算板及搁栅时集中荷载qk4=2.5KN

计算支架立柱檩条时qk5=1KN/m2

G10=0.9×1.2（gk1+gk2+gk3）h板=0.9×1.2×(0.5+24+1.1)×0.12=3.318KN/m2

G11=0.9×1.4qk4=0.9×1.4×2.5=3.15KN

按受集中荷载G11及均布荷载G10的三跨连续梁计算,跨度L10=350，即搁栅间距。

M10=0.08G10L102+0.2G11L10

=0.08×3.318×0.352+0.2×3.15×0.35=0.253KN.m

W10=bh2/6=1000×182/6=54000mm3

应力：σ10=M10/W10=0.253×106/54000=4.68N/mm2＜fm=11N/mm2，满足要求。

3、板搁栅计算：（如图）

、荷载：G12=1.1G10L10=1.1×3.318×0.35=1.28KN/m

M11=0.084G12L112+0.2G11L11=0.084×1.28×12+0.2×3.15×1=0.738KN.m

σ11=M11/W11=0.738×106/64000=11.53N/mm2＞fm=11N/mm2大于5%，基本满足要求。

G13=0.85×1.2（gk1+gk2+gk3）h板+0.85×1.4×qk5

=0.85×1.2×(0.5+24+1.1)×0.12+0.85×1.4×1.0=4.323KN/m2

G14=1.1G13L10=1.1×4.323×0.35=1.66KN/m

C、搁栅传至板立杆上的檩条的集中荷载：

G15=1.1G14L11=1.1×1.66×1=1.83KN

D、边板搁栅传至梁立柱上的檩条的集中荷载：

G151=（0.45+0.3）G14L11=0.75×1.66×1=1.245KN

、檩条计算，G15搁栅间距为350mm,现转换为G15’为间距500mm计算：

荷载：G15、=0.5G13/0.35=1.43×1.83=2.615KN

弯矩：M15=0.2G15、L12=0.2×2.615×1=0.523KN.m

应力：σ15=M15/W15=0.523×106/5080=103N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。

（或按转换为均布荷载计算：G15、、=G15/L10=1.83/0.35=5.225KN/m，M15、、=0.1G15、、L122=0.1×5.225×12=0.523KN.m）

G152=（1+0.681+0.654）G15’

=2.335×2.615=6.11KN＜RC4=8KN，

计算长度l15=步高+2b=1600+2×630=2860mm

细长比：λ15=l015/i2=2860/15.8=181＜[λ]=210，

查表得：φ15=0.218，

σ15=G152/φ15A2=6.11×103/0.218×489=57N/mm2＜f=205N/mm2，

垫木按宽200mm，长1000mm计算，

σ161=G15/A板=6.11×103/200×1000=0.031N/mm2＜fg=0.052N/mm2，满足要求。

（六）、300×800梁支模计算

1、梁模板系统荷载及力传递方式：

梁砼→梁侧模→梁侧短立杆压杆→梁侧横压杆→斜撑（梁高大于800MM时加对拉螺栓）

板砼→板模→板搁栅→柱顶钢管檩条（大横杆、大楞）

梁砼→梁底板→梁底搁栅→梁排架立柱钢管檩条→梁立柱→垫板→地基（或楼板）

板荷载传至大横杆檩条荷载上述已计算。

截面300×800梁计算（bl1×hl1）

垂直面侧压力标准值：qk5=4KN/m2

新浇砼侧压力标准值：

G16=0.9（1.2FL1+1.4qk5）=0.9×（1.2×19.2+1.4×4）=25.776KN/mm2

G161=0.9×1.2×24×0.12+0.9×1.4×4=8.15KN/m2

C、18mm厚板沿纵向强度验算，

压枋（短立撑高按板高L17=0.68m计算）如图

M16=0.121G1611·L162=0.12×11.534×0.42=0.222KN·m

G17=1.233×0.5(G16+G16、)·L16

=1.233×16.963×0.4=8.366KN

M17=0.125G17·L172=0.125×8.366×0.682=0.483KN·m

面积：A18=0.3×0.8=0.24m2

梁模板自重标准值：qk1=0.5KN/m3×0.24m2=0.12KN/m

所浇砼自重标准值：qk2=24×0.24=5.76KN/m

钢筋自重标准值：qk3=1.5×0.24=0.36KN/m

振捣砼荷载标准值：qk4=2×0.3=0.6KN/m

强度计算：G18=0.9×1.2（qk1+qk2+qk3）+0.9×1.4qk4=7.5KN/m

C、底板按4跨连续梁计算，梁底板搁栅间距L18=400mm计。

M18=0.121G18·L182=0.121×7.5×0.42=0.145KN·m

抗弯应力：
，满足要求。

D、梁底板抗剪力：V18=0.62G18L18=0.62×7.5×0.4=1.86KN

板抗剪强度：fv=1.2N/mm2

矩形截面建立计算公式：T=
（惯性矩（矩型300×18板）
枋截面宽度b=300mm剪切面上面积矩s=
）

G18、=0.9×1.2（qk1+qk2+qk3）=0.9×1.2×（0.12+5.76+0.36）=6.74KN/m=6.74N/mm

最大挠度：
，满足要求。

惯性矩：I18=145800mm4

搁栅间距L18=400mm，架子立杆间距排距L19=1m,架子立杆纵距L20=1m计算，梁荷载简化为集中荷载并按简支梁计算。

强度计算：G19=G18L18=0.4×7.5=3KN

M19=1/4G19L19=1/4×3×1=0.75KN.m

σ19=M19/W19=0.75×106/5080=147N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。

G20=G18`L18=0.4×6.674=2.67KN

W20=G20L19/48E2I2

=2.67×103×10003/48×2.06×105×121900

=2.21mm＞L19/500=2mm，基本满足要求。

（用木枋60×80mm时：W=G20L19/48×9000×2560000=2.41mm＞L19/500=2mm,基本满足要求。）

5、排架大横杆檩条计算

按四跨连续梁承受小横杆（搁栅）传来集中荷载计算：

A、荷载G21=1/2G18`=1/2×7.5=3.75KN

B、强度计算：M21=0.1G21L202=0.1×3.75×12=0.375KN.m

σ21=M21/W21=0.375×106/5080=74N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。

荷载：简化为均布荷载G22=1/2G18=0.5×6.74=3.37KN/m

挠度：ω23=G22L204/150E2I2=3.37×10004/150×2.06×105×121900=0.9mm＜

L20/500=2mm，满足要求）

6、檩条（大楞）扣件抗滑力验算：

G24=1.1G21L202=1.1×3.75×12=4.13KN＜RC4=8KN，满足要求。

7、梁排架立柱稳定计算

梁传来荷载：G24=4.13KN

板传来荷载：G151’=0.3/0.35G14=1.43×1.245=1.78KN

G25”=（1+0.681+0.654）G151’=4.156KN

G26=G24+G25”=4.13+4.156=8.29KN

计算长度：I0=L26+2×630=1600+1260=2860mm

细长比：λ26=L26/i2=2860/15.8=181＜[λ]=210，满足要求。

查表得：φ26=0.218

σ26=G26/φ26A2=8.29×103/0.218×489=78N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。

σ27=G26/A板=8.29×103/200×1000=0.043N/mm2＜fg=0.052N/mm2，满足要求。

（七）、400×1200MM梁支模计算

1、梁模板系统荷载及力传递方式：同300×800MM梁。

截面400×1200MM梁计算（bl1×hl1）

垂直面侧压力标准值：qk5=4KN/m2

新浇砼侧压力标准值：

G27=0.9（1.2FL1+1.4qk5）=0.9×（1.2×28.8+1.4×4）=36.14KN/m2

G271=0.9×1.2×24×0.12+0.9×1.4×4=8.15KN/m2

C、18mm厚板沿纵向强度验算，

压枋（短立撑高按板高L27=1.08m计算）如图

M27=0.121G2711·L272=0.12×23.92×0.42=0.463KN·m

G28=1.233×0.5(G27+G27、)·L27

=1.233×23.92×0.4=11.8KN

M28=0.125G28·L282=0.125×11.8×0.542=0.43KN·m

N=2×0.625G28L28=2×0.625×11.8×0.54=7.97KN

M14对拉螺栓拉应力：σl=N/Aj=7.97×103÷105=76N/mm

面积：A29=0.4×1.2=0.48m2

梁模板自重标准值：qk1=0.5KN/m3×0.48m2=0.24KN/m

所浇砼自重标准值：qk2=24×0.48=11.52KN/m

钢筋自重标准值：qk3=1.5×0.48=0.72KN/m

振捣砼荷载标准值：qk4=2×0.4=0.8KN/m

强度计算：G29=0.9×1.2（qk1+qk2+qk3）+0.9×1.4qk4=14.49KN/m

C、底板按4跨连续梁计算，梁底板搁栅间距L29=300mm计。

M29=0.121G29·L292=0.121×14.49×0.32=0.158KN·m

抗弯应力：
，满足要求。

D、梁底板抗剪力：V29=0.62G29L29=0.62×14.49×0.3=2.7KN

板抗剪强度：fv=1.2N/mm2

矩形截面建立计算公式：T=
（惯性矩（矩型400×18板）
板截面宽度b=400mm剪切面上面积矩s=
）

梁底板剪应力：
，满足要求。

新化学物质环境管理登记办法（生态环境部令第12号）.pdfG29、=0.9×1.2（qk1+qk2+qk3）=0.9×1.2×（0.24+11.52+0.72）=13.47KN/m=13.47N/mm

最大挠度：
，满足要求。

惯性矩：I29=194400mm4

搁栅间距L29=300mm，架子立杆间距排距L30=1m,架子立杆纵距L31=0.8m计算，梁荷载简化为集中荷载并按简支梁计算。

强度计算：G30=G29L39=0.3×14.49=4.35KN

M30=1/4G30L30=1/4×4.35×1=1.09KN.m

σ30=M30/W30=1.09×106/5080=215N/mm2≈f=205N/mm2，大5%施工组织设计编制规范，基本满足要求。

σ301=1.09×106/100000=10.9N/mm2