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第三章模板方案设计 3

第四章板模板扣件钢管高支撑架计算书 4

第五章梁模板扣件钢管高支撑架计算书 12

DLT1501-2016 数字化继电保护试验装置技术条件第七章模板扣件钢管高支撑架搭设要求 42

第八章模板扣件钢管高支撑架的拆除 46

第九章质量保证措施 46

第十章安全文明施工 48

第十一章模板扣件钢管高支撑架的使用与维护 49

第十二章应急预案 50

3、建筑工程施工安全技术手册

4、建筑工程质量验收统一标准（GB50300—2001）

5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130—2011)

11、中华人民共和国工程建设标准强制性条文

12《钢筋混凝土结构设计规范》GB50010－2002。

根据本工程的结构类型特点，结合本公司的技术设备力量，对本工程的施工部署如下：

柱子不在超高范围之内，在浇筑梁板之前先浇筑柱子，以利于稳定模板支架。

模板支架的材料要求如下：（1）梁与板的模板支架的立杆、水平杆及剪刀撑用钢管ø48×3.5。（2）梁底模、侧模用18厚九夹板加方木楞60*80或ø48×3.5钢管，方木楞下为横向钢管支于立杆上。

脚手架采用锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，扣件不得发生破坏。扣件使用前必须全数检查，表面有裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷的扣件必须剔除，不得使用。

型号选用ø48×3.5钢管，每根钢管的最大质量不超过25kg，最大长度6米。钢管表面应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面偏差都必须控制在规范允许的范围内。

在空洞处，每层张拉安全平网，确保高空作业安全。安全平网应采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成；平网宽度不得小于3m；菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm；边绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7KN；筋绳分布应合理，平网上两根相邻筋绳的距离不小于30cm，筋绳断裂强力不大于3KN；安全网所有节点必须固定；阻燃安全平网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不得大于4s。

3、施工工艺流程与立杆间距表

本工程最大层高为4.87米，其余层高为4.5米、3.6米。

测量放线立钢管支撑架测量放线定标高、轴线绑扎柱钢筋支柱模浇框架柱砼绑扎梁钢筋支楼板模板绑扎板筋浇捣梁板砼养护

板模板扣件钢管高支撑架计算书

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.87；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:钢管支撑；

扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底钢管的间隔距离(mm):300.00；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

楼板的计算厚度(mm):120.00；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

托梁材料为：12.6号槽钢；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1×7.52×0.32=0.068kN·m；

面板最大应力计算值σ=67680/54000=1.253N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.253N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.35kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×3004/(100×9500×121900)=0.159mm；

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.159mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三、纵向支撑钢管的计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩w=5.08cm3

截面惯性矩I=12.19cm4

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25×0.25×0.12=0.75kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q12=0.35×0.25=0.087kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

q2=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

静荷载：q1=1.2×(q1+q2)=1.2×0.75+1.2×0.087=1.005kN/m；

活荷载：q2=1.4×1.125=1.575kN/m；

最大弯距Mmax=(0.1×1.005+0.117×1.575)×12=0.285kN.M；

最大支座力计算公式如下:

最大支座力N=(1.1×1.005+1.2×1.575)×1=2.995kN；

钢管的最大应力计算值σ=M/W=0.285×106/5080=56.058N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；

纵向钢管的最大应力计算值为56.058N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载q1=q11+q12=0.75+0.087=0.838kN/m；

活荷载q2=1.125kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.838+0.990×1.125)×10004/(100×20.6×105×121900)=0.669mm；

支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：12.6号槽钢；

W=62.137cm3；

I=391.466cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.995kN；

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.008kN.m；

最大变形Vmax=0.08mm；

最大支座力Qmax=10.894kN；

最大应力σ=1008365.18/62137=16.228N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值16.228N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为0.08mm小于1000/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×4.87=0.674kN；

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×1×1=3kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.024kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=11.129kN；

六、立杆的稳定性计算:

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆最大应力计算值；σ=11128.81/（0.53×489）=42.94N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=42.94N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.003×(1.5+0.1×2)=2.021m；

Lo/i=2020.544/15.8=128；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=11128.81/（0.406×489）=56.055N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=56.055N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=170×0.4=68kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=170kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.129×0.25=44.515kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.129kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=44.515≤fg=68kpa。地基承载力满足要求！

第五章梁模板扣件钢管高支撑架计算书

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.87；梁两侧立柱间距(m):0.60；

承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量为：3；

支撑点竖向间距为：200mm，200mm；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、19.200kN/m2，取较小值19.200kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×24×0.9=12.96kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2=12.960+1.260=14.220kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=226.67mm；

面板的最大弯距M=0.1×14.22×226.6672=7.31×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.31×104/2.70×104=2.706N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.706N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×12×226.674/(100×9500×2.43×105)=0.093mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=226.667/250=0.907mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.093mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.907mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82×1/6=64cm3；

I=6×83×1/12=256cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.227=6.45kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×6.45×500.002=1.61×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×6.446×0.5=3.546kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.61×105/6.40×104=2.518N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=2.518N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.44×5004/(100×10000×2.56×106)=0.09mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.09mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.546kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×102×2/6=266.67cm3；

I=8×103×2/12=1333.33cm4；

外楞弯矩图(kN.m)

（1）.外楞抗弯强度验算

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.355kN.m

外楞最大计算跨度:l=200mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.55×105/2.67×105=1.33N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=1.33N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.061mm

外楞的最大容许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.061mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×24+1.4×2)×0.5×0.3=4.74kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.74kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=900×18×18/6=4.86×104mm3；

I=900×18×18×18/12=4.37×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m；

q2:1.2×0.50×0.90×0.90=0.49kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；

q=q1+q2+q3=19.83+0.49+2.27=22.58kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×22.583×0.12=0.023kN.m；

σ=0.023×106/4.86×104=0.465N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=0.465N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.800+0.50）×0.90=18.81KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=100.00/250=0.400mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×18.81×1004/(100×9500×4.37×105)=0.003mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.003mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=100/250=0.4mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.8×0.1=2.04kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.5×0.1×(2×0.8+0.3)/0.3=0.317kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.1=0.45kN/m；

静荷载设计值q=1.2×2.04+1.2×0.317=2.828kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.45=0.63kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=2.828+0.63=3.458kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.458×0.9×0.9=0.28kN.m；

最大应力σ=M/W=0.28×106/83333.3=3.361N/mm2；

T／CECS G：D51-01-2019 道路灌注式半柔性路面技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值3.361N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

水泥混凝土路面施工工艺框图其中最大剪力:V=0.6×3.458×0.9=1.867kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1867.32/(2×50×100)=0.56N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；