施组设计下载简介：

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脚手架专项施工方案(忠县沙浪嘎

施工组织设计或施工技术方案报审表

轨道交通一号线一期小龙坎车站及区间隧道工程（14标）

单位（子单位）工程名称

GB 50278-2010标准下载致（监理单位）中咨工程建设监理公司重庆监理部：

现报上重庆市轨道交通一号线14标工程的《小龙坎车站风道施工方案》施工组织设计（或技术、工艺方案，方案详细说明）和附图、说明等附件，请予审查和批准。

附件：《小龙坎车站风道施工方案》工程施工组织设计（或技术、工艺方案）说明和图表

技术负责人：肖鹏项目经理：蒋华（公章）

监理单位审查及审核意见

专业监理工程师：总监理工程师：年月日

专业监理工程师：总监理工程师：年月日

重庆市轨道交通总公司重庆市城市建设档案馆重庆市建设工程质量监督总站监制

重庆市轨道交通一号线14标

朝天门～沙坪坝区间隧道

编制单位：中国铁路工程总公司

编制时间：二00九年六月十六日

第三章脚手架方案选择 2

第四章脚手架材料选择 2

第五章脚手架搭设流程及要求 3

第六章脚手架的劳动力安排 3

第七章脚手架的检查与验收 3

第八章脚手架搭设安全技术措施 4

第九章脚手架拆除安全技术措施 4

第十章混凝土模板钢管脚手架计算书 5

第十一章开挖和初期支护脚手架作业平台计算书 16

第十二章脚手架应急预案 26

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；

本工程位于忠县复兴镇水坪村沙浪嘎服装厂西侧。全长122米，宽约8.5米，桩板最大高度约4米。采用双层满堂脚手架和组合模板施工，分别在桩、板的两侧搭设。脚手架外侧挂密目安全网确保安全，施工时采用脚手架搭设工作平台。

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求有关标准。

6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下钢管落地脚手架方案：

第五章脚手架搭设流程及要求

脚手架搭设流程及要求：

1、立杆：当作为开挖支护等作业平台时：立杆纵距≯0.9m，横距≯0.9m，步距≯1.2m；平台底钢管间距0.3m，脚手架搭设高度≯5m。

当作为衬砌模板支撑时：立杆纵距≯0.6m，横距≯0.6m，步距≯0.9m；平台底钢管间距0.3m，脚手架搭设高度≯7m。

2、横杆：纵横向水平拉杆步距≯1.8m，操作层大横杆间距≯40cm。

3、剪刀撑：四角应设抱角斜撑，四边设剪刀撑，中间每隔四排立杆沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均应由下而上连续设置。

4、架板铺设：架高在4m以内，架板间隙≯20cm，架高大于4m，架板必须满铺。

第六章脚手架的劳动力安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和脚手架的工程量，确定脚手架施工人员的数量。开挖作业台架的搭设，没循环进行一次，搭设人员安排5人。车站站内结构的施工，每循环浇筑8m混凝土，脚手架搭设、模板、钢筋和混凝土工序形成流水作业，架搭设人员安排15人，均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第七章脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

3、脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

第八章脚手架搭设安全技术措施

1、操作人员应持证上岗。操作时必须配戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。

2、大雾及雨天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。雨天后作业，必须采取安全防滑措施。

3、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设。确保已搭部分稳定。

4、搭设作业，应按以下要求作好自我保护和保护好作业现场人员的安全。

5、在架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆联接者）不得用作把持杆。

6、作业人员应配戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。

7、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。

8、在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域。

第九章脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第十章混凝土模板钢管脚手架计算书

本计算书为小龙坎车站及区间隧道工程的衬砌时的落地钢管脚手架的计算书。考虑车站最不利施工条件：车站中板施工。车站中板混凝土厚度为0.4m。

立杆横向间距或排距la(m):0.60，立杆步距h(m)：0.90；

立杆纵向间距lb(m):0.60，平台支架计算高度H(m)：7.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):10.000；（考虑车站中板厚0.4m钢筋混凝土）

施工均布荷载(kN/m2):4.000；

地基土类型:C30混凝土；地基承载力标准值(kpa):30000.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=10×0.3=3kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

p1=4×0.3=1.2kN/m

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×3=3.888kN/m；

均布活载：q2=1.4×1.2=1.68kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×3.888×0.62+0.117×1.68×0.62=0.211kN.m；

最大支座力N=1.1×3.888×0.6+1.2×1.68×0.6=3.776kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.211×106/(5080)=41.482N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力41.482N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

q=q11+q12=3.24kN/m；

V=(0.677×3.24+0.990×1.2)×6004/(100×2.06×105×121900)=0.175mm；

纵向钢管的最大挠度为0.175mm小于纵向钢管的最大容许挠度600/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.776kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.397kN.m；

最大变形Vmax=0.372mm；

最大支座力Qmax=8.118kN；

最大应力σ=78.055N/mm2；

横向钢管的计算应力78.055N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0.372mm小于支撑钢管的最大容许挠度600/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.118kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.149×7=1.042kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.15×0.6=0.09kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.3×0.6×0.6=0.108kN；

(4)堆放荷载(kN)：

NG4=10×0.6×0.6=3.6kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.84kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.6×0.6=1.44kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.84+1.4×1.44=7.824kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.243×1.7×0.9=1.902m；

L0/i=1901.79/15.8=120；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7824.36/(0.452×489)=35.4N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=35.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i=1100/15.8=70；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.775；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7824.36/(0.775×489)=20.646N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=20.646N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

L0/i=1394.646/15.8=88；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.673；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7824.36/(0.673×489)=23.775N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=23.775N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=30000kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=30000kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=31.3kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=7.82kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=31.3≤fg=30000kpa。地基承载力满足要求！

第十一章开挖和初期支护脚手架作业平台计算书

本计算书为小龙坎车站及区间隧道工程的开挖和初期支护的落地钢管脚手架作业平台的计算书。

立杆横向间距或排距la(m):0.9，立杆步距h(m)：1.2；

立杆纵向间距lb(m):0.9，平台支架计算高度H(m)：5；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300；

钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

脚手板自重(kN/m2):0.3；

栏杆自重(kN/m):0.15；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5；

施工均布荷载(kN/m2):4；

地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kpa):550；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.5。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=5×0.3=1.5kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

p1=4×0.3=1.2kN/m

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×1.5=2.088kN/m；

均布活载：q2=1.4×1.2=1.68kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×2.088×0.92+0.117×1.68×0.92=0.328kN.m；

最大支座力N=1.1×2.088×0.9+1.2×1.68×0.9=3.882kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.328×106/(5080)=64.634N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力64.634N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

q=q11+q12=1.74kN/m；

V=(0.677×1.74+0.990×1.2)×9004/(100×2.06×105×121900)=0.618mm；

纵向钢管的最大挠度为0.618mm小于纵向钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.882kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.932kN.m；

最大变形Vmax=2.156mm；

最大支座力Qmax=12.68kN；

最大应力σ=183.425N/mm2；

横向钢管的计算应力183.425N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为2.156mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.149×5=0.744kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.15×0.9=0.135kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.3×0.9×0.9=0.243kN；

(4)堆放荷载(kN)：

NG4=5×0.9×0.9=4.05kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.172kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.9×0.9=3.24kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.172+1.4×3.24=10.743kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.185×1.7×1.2=2.417m；

L0/i=2417.4/15.8=153；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.298；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10743/(0.298×489)=73.723N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=73.723N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i=1400/15.8=89；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10743/(0.667×489)=32.938N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=32.938N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

L0/i=1668.954/15.8=106；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.544；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10743/(0.544×489)=40.385N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=40.385N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=275kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=550kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=42.97kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.74kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=42.97≤fg=275kpa。地基承载力满足要求！

第十二章脚手架应急预案

为对脚手架工程施工中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和财产的损失，制订本应急预案。

脚手架工程整过施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。

3．项目部应急救援小组分工及职责：

13370700503

负责事故应急救援、事故调查、分析、处理、制定整改措施JC／T 2133-2012标准下载，恢复生产等工作的总体指挥协调

黄富明15002372853

事故报警，对外协调、沟

13896880499

杜勇、王湘柳，开挖分队成员，机械分队成员。

温州某大道施工组织设计方案开展应急救援演练、编写

应急救援预案。事故发生后，负责在第一时间组织人力、物力，调动一切可利用的资源实施应急救援。现场保护、作标记、拍照。

15823265798