施组设计下载简介：

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1　《************》工程施工图

2　《混凝土工程质量验收规范》及有关规定

3　《威海九龙城休闲购物广场》施工组织设计大纲

4　《**建筑集团质量手册》、《**建筑集团程序文件》

西北片引江区域供水三期（输水）工程施工组织设计（技术标）《建筑施工手册》（第四版）

6《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2001

7　国家现行施工质量验收规范和相关标准

9类似工程施工经验及技术资料

该工程层高低于5米的部分已经编完模板方案，现对层高超过5米的部

分编制超高模板方案。层高超过5米的区域主要有：

1、泳池及水疗池区域（X9～X16/Y3～Y6），此区域为地下一层、地

下二层相贯通，结构层高为9.4米或9.6米，柱截面尺寸为700mm×700mm、1000×1200mm、1000×1000mm、直径600mm的圆柱,梁主要截面尺寸为800×1000mm、400×800mm、400×1800mm、900×600mm、1000×1800mm、400×1300mm、300×1300mm、600mm×1200mm、300×650mm、800×1200mm、700×1400mm、400×700mm，楼板厚度为250mm或200mm。

2、一层到五层部位，其中一层层高6.5米，二～五层层高均为5.5米，

柱主要截面尺寸为600mm×600mm、700×700mm、800×800mm、900mm×900mm，1000mm×1000mm、1000mm×1200mm、直径600mm、700mm、800mm的圆柱，梁主要截面尺寸为400mm×800mm、400mm×650mm、400mm×700mm、500mm×800mm、600mm×800mm、600mm×650mm、300mm×600mm、300mm×650mm、300mm×700mm、800mm×1000mm、800mm×1500mm、1000mm×2000mm，板厚度主要为120mm。

3、在X13～X15轴／Y19～Y22轴区域为一层到四层贯通，其层高为22.9米，此区域有超高的梁板，其梁尺寸为400×1200mm，板厚为150mm。

4、在X16～X17轴/Y8～Y9轴区域为地下一层与地下二层贯通，其层高为8.9米，其梁尺寸为300×650mm、400×750mm,板厚为120mm，本区域无独立的8.9米高墙柱。

5、X9～X11轴/Y21～Y25轴区域、X5～X8轴/Y15～Y25轴区域为四层

与五层贯通，其层高为11.0米，此区域有超高梁板柱，其柱尺寸为600×

600mm，梁尺寸为400×900mm、300×900mm、400×800mm、800×1000mm。

（二）选用的模板及支撑体系

框架梁、构造柱、楼层平板等均采用12㎜厚的覆膜木胶板，木楞为60

×80方木，钢管为Φ48×3.25；圆形框架柱采用定型钢模板。

三、主要部位模板施工方法

层高9.4m、9.6m、11m、22.9m部分的框架柱、圆形柱，根据临边部分分层情况，进行分层施工，型钢柱部位由于工艺隔板（隔板中间有直径100mm的排气孔）阻挡，且型钢柱内钢筋较密，混凝土浇筑时，先对梁下部分型钢柱砼进行浇筑，以减小混凝土的浇筑高度，提高振捣质量。

矩形框架柱模板采用12mm厚覆膜木胶板,模板支撑体系由竖向60×80

＠150～250木方及横向2Φ48×3.5＠500钢管配合M14对拉螺栓组成，柱根部1米范围内间距减半，第一道柱箍距楼面最大为200mm。当柱截面大于等于700mm，小于900mm时，在中间设一道M14对拉螺栓;当柱截面大于等于900mm，小于等于1350mm时，在中间设两道M14对拉螺栓；对拉螺栓水平最大间距不得大于500mm，在柱底部1/3层高部分的钢管及对拉螺栓竖向间距适当加密为400mm。对于钢骨柱部位，框架柱的对拉螺栓直接一次性焊接于钢骨柱的栓钉上。

普通：长度=构件截面+40cm，两端丝口长度为9cm（人防除临空墙、密闭墙的墙柱要求一次性使用，不得设PVC管）；

钢骨柱处：长度=12cm（构件外皮至钢骨栓钉距离）+20cm，一端丝口长度为9cm（焊接于钢骨柱的栓钉上，一次性使用）。

为保证柱的根部尺寸准确，不产生位移，在浇筑混凝土时，在柱四角预先插入长30cm、外露6cm的螺纹18钢筋头，柱位置线放设校验合格后，根据位置尺寸在该钢筋头上焊接螺纹18钢筋内限位定位钢筋。

柱模安装时，同排柱必须先安装两端柱，经校正、固定验收合格后，挂通线校正、安装中间各柱。模板斜撑采用钢顶柱，底部顶在预埋在板内的短钢筋头上，钢筋头规格为螺纹18，长度300mm，外露6cm，钢筋头与柱距离为3/5柱高。柱模板与满堂脚手架应可靠连接固定，每隔1500mm纵横向均设置一道钢管与满堂脚手架连接。

柱与梁板的砼分开进行浇注时，为保证柱头钢筋位置的准确及控制柱混凝土浇筑高度，现场制作35×40mm的限位木条，将此木条直接钉设在柱模板上口内侧，比柱子浇筑混凝土的高度高20mm处；梁板柱砼一次性浇注时，柱头部位设置水泥砂浆垫块，保证钢筋的保护层厚度。

为控制柱四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处的不顺直、涨模等质量通病，本工程柱模板配置成企口形式；梁、柱交接处采用梁模顶柱模、次梁模顶主梁模的方法。

层高9.4m、9.6m、22.9m部分的个别柱为圆形柱，圆形柱截面主要断面为D600、D700、D800，圆形框架柱采用定型钢模板，根据临边部分分层情况，进行分层施工。

浇筑柱混凝土于梁下20mm处，一次性浇筑最高为梁底标高，以上部分与梁板同时浇筑。柱头采用木胶合板现场制作成四个1/4圆弧的异形柱头模板，支模时配合梁板模板固定，为保证该处模板在浇筑混凝土时不涨模，中间设置一道对拉螺栓，采用M14强度的对拉螺栓（与之垂直的保证错开设置）。为控制柱四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处的不顺直、涨模等质量通病，梁柱模板交接部位应采用2mm厚塑料泡沫带封垫，如下图所示：

圆柱模板与满堂脚手架可靠连接固定，每隔1500mm纵横向均设置一道钢管与满堂脚手架连接。具体详见下图。

普通：长度=构件截面+40cm，两端丝口长度为9cm（人防除临空墙、密闭墙的墙柱要求一次性使用，不得设PVC管）；

钢骨柱处：长度=12cm（构件外皮至钢骨栓钉距离）+20cm，一端丝口长度为9cm（焊接于钢骨柱的栓钉上，一次性使用）。

剪力墙的模板体系应与满堂脚手架架可靠支撑，在剪力墙模板的底部、中部、顶部均应采取支撑顶牢，底部可利用扫地杆加设可调顶托支撑，中部、顶部采用45°～60°斜撑进行支撑，底部、中部、顶部支撑纵向间距不得大于2米设置。

层高11米以下超高模板区域：对于梁宽小于等于800mm的梁，在其梁底增设一根承重立杆;对于梁宽大于800mm小于1200mm的梁，在其梁底增设二根承重立杆，但对于梁高大于1200mm者，其梁底应增设三根承重立杆;对于梁宽大于1200mm的梁，在其梁底增设三根承重立杆。梁两侧立杆的间距为梁宽+2×200mm。另梁宽大于800mm或梁高大于900mm的梁，梁两侧立杆及梁底承重立杆的纵向间距应调整为其满堂脚手架正常间距的一半（0.5米或0.4米）具体如右图所示。

层高22.9米区域：梁截面尺寸为0.4×1.2m，要求其梁底增设一根承重立杆，梁两侧立杆及承重立杆纵向间距为0.5米，弧形梁梁底增设一根承重立杆，且梁两侧立杆及承重立杆从梁中向两侧各1米范围的立杆纵横间距为0.5米。另在层高22.9米区域的满堂脚手架拆除后，本区域向四周外延一跨范围的地下一层、地下二层满堂脚手架，方可进行拆除。

施工时跨度>=8m的梁，按梁跨度的2.5‰进行起拱，梁模板支撑立杆自由高度小于40cm。

立杆步距1500mm，但至顶时要同时满足两个条件：1、立杆步距不大

于1500mm；2、立杆上端伸至模板支撑点长度400mm。

为防止在柱头与主、次梁的交接处部位产生连接不顺直、胀模、漏浆、边角不规则的质量问题，梁柱交接处采取梁模顶柱头模板，次梁模顶主梁模的方法。

梁模板采用12mm厚木胶板和短60×80木方配置，配合2Φ22钢筋用M14对拉螺栓进行固定，顺梁长方向底模采用60×80mm＠130～175木方作加强肋，侧模采用短60×80mm＠200木方作加强肋，2Φ20钢筋＠500配合M14对拉螺栓作侧模横挡，梁底采用Φ48×3.5＠500钢管作顶撑。在22.9米层高部位的弧形梁梁中向两侧1米范围内满堂脚手架立杆的纵横间距应减小为正常间距的一半。弧形梁的弧度控制应根据柱轴线，每隔2米长，轴线到弧形梁的外皮长度进行定位调整，同时六层以上应根据五层顶弧形梁的定位线进行垂线校核，保证外侧弧形上下一致。未尽事宜见矩梁。

（三）现浇混凝土平板：

本工程泳池及水疗池顶（地下一层顶）现浇混凝土平板厚主要为250mm、200mm，一层～五层顶现浇混凝土平板厚度主要为120mm，板模采用12mm厚腹膜木胶板，60×80＠200木方作内楞，垂直木方方向设置Φ48×3.25＠1000（板厚大于等于180mm时取800）钢管作为外楞，当钢筋混凝土平板厚度小于180mm时，满堂脚手架立杆间距为1000×1000，当钢筋混凝土平板厚度大于等于180mm时，满堂脚手架立杆间距为800×800，步距均取1500。为保证混凝土的底表面平整，施工过程中覆膜木胶板的拼缝处用胶带纸粘贴，保证其不漏浆。

在安装悬挑部位模板时，横向、竖向必须拉通线，以保证砼构件的整体水平、垂直度。模板支撑立杆自由端高度不大于40cm，例如地下一层层高6.5m，采用6米高的立杆，立杆第一道横撑为0.2m，第二道1.7m，第三道3.2m，第四道4.7m，第五道5.8m（最后一道适当调整，保证步距不超过1.5m，且立杆自由端高度不大于0.3m），其余层高同理可推。扣件拧力矩大于45N·m，剪刀撑设置详见第五条承重模架中的相关要求。

对于9.4米、9.6米、11米、22.9米层高部位，满堂脚手架在搭设过程中，应与其临边已浇筑的框架柱进行拉结固定，拉结点沿竖向间距不大于3米设置。

拆除承重模板时混凝土强度应达到以下要求，并经计算确定

1）模板的拆除应保证上层荷载（包括钢筋混凝土、模板、施工活载）不得大于下层楼板设计活荷载及楼面做法静载之和。一般按隔层拆除的原则,即本层混凝土浇筑完毕后方可拆除下层梁板模板。

2）非承重的模板，混凝土强度应在其表面及棱角不至因拆模而受损坏时，方可拆除。

3）模板拆除必须经项目技术负责人批准后方可进行。

4）搭拆时要设置围栏，划出警戒线，有专人看守，非作业人员不得入内。

5）模板拆除应不得乱抛乱扔，以免造成变形或损坏。拆模后应清理干净并检查是否有变形损坏等，如无涂刷隔离剂并堆放整齐，以备周转使用。如有变形应及时修整，对于不能修复的应另行堆放，不得周转使用。

（一）满堂脚手架的技术要求

1）满堂架必须在作好的坚实地面上生根，严禁坐落在未经处理的地面上。

2）搭设满堂脚手架时，立杆要垂直，2m高度的垂直允许偏差为15mm，大横杆在每一面脚手架范围内的纵向高差不宜超过20mm。

3）扣件拧紧力矩必须控制在40～65N·m,抽查数量不得少于10%，合格率不得小于95%，抽查记录真实、完整；

4）立杆顶部自由端长度不得大于40cm，立杆顶部应设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

5）每根立杆底部应设置底座及垫板，垫板的厚度不得小于5cm。

6）脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在离底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长不少于两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

7）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。立杆上对接扣件应交错布置，相邻立杆的接头不应布置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

8）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：①对平杆的对接扣件应交错布置：两根相临水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相临接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。②搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

层高9.4m、9.6m、11m区域，在最顶步距处纵横向应各设一道水平拉杆；层高22.9m区域，在最顶两步距水平拉杆中间应增设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部应与四周已浇筑可靠构件顶紧顶牢；无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

层高5.5m、6.5m区域，满堂模板的支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔不大于10m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4.5～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件与立杆相连，其底端应与地面顶紧，夹角宜为45～60°。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣减分别放在离杆端不小于100mm处进行固定。

层高9.4m、9.6m、11m区域，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，还应每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。

层高22.9m区域，在满足层高9.4m、9.6m、11m区域所规定的基础上，应将所有之字斜撑全部应设为连续式剪刀撑。

10）安全平网：层高5.5m、6.5m的超高模架水平方向设置两道安全平网，首层安全平网挂设于于距地面1.7m处，第二道安全平网挂设于操作面下方；层高9.4m、9.6m的超高模架，安全平网应设置三道安全平网，首层安全平网挂设于距地面1.7m处，第二道挂设于距地面4.7m处，第三道挂设于操作面下方；层高22.9m的超高模架，安全平网应设置六道安全平网，首层安全平网挂设于距地面1.7m处，第二道挂设于距地面5.2m处，第三道挂设于距地面9.7m处，第四道挂设于距地面14.2m处，第五道挂设于距地面18.7m处，第六道挂设于操作面下方。

11）脚手架必须按设计要求的尺寸进行搭设。层高9.4米、9.6米、11米、22.9米的满堂脚手架在搭设过程中，应与其临边已浇筑的框架柱进行拉结固定，拉结点沿竖向间距不大于3米设置;无处拉结时，应在水平拉杆端部和中部设置连续式剪刀撑。

12）相邻立杆接头位置要错开布置在不同步距内。上下大横杆接点位置要错开在不同的立杆纵距内。

13）校正立杆垂直和横杆水平，脚手架搭设完，经验收符合要求后方可投入使用。

14）满堂脚手架支设完毕后，由项目负责人、技术负责人、施工员、安全员、搭设人员及使用人员共同对架体扎设情况进行验收，合格后方可进入下一道工序施工。

15）脚手架的拆除须经项目技术负责人同意，由专人指挥，高空拆除人员必须系好安全带，严禁将钢管直接抛下，拆除脚手架必须及时清理，迅速外运，运输整理时严禁拆除作业。

16）脚手架搭拆时要设置围栏，画出警戒线，由专人看守，非工作人员不得入内。

17）建立安全生产责任制，落实到班组及个人，由安全员跟踪检查，发现隐患及时纠正。

18）安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸及相互位置准确，防止漏浆，构件应符合模板设计要求。

19）对于梁和板安装二次支撑前，其上不得有施工载荷，支撑的位置必须准确，安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。

20）钢管立柱底部设置垫板（厚度不小于50mm）和底座、顶部设可调顶托，U型支托与楞梁间两侧如果有缝隙必须塞紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

21）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步范围内，且对接接头沿竖向错开的间距不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上部的钢管立杆与下部钢管立杆错开固定在水平拉杆上。

22）混凝土浇筑中，为确保模板支架施工过程中均衡受载，浇筑砼按照先墙柱后梁板的施工顺序，梁板部位浇筑砼按照先框架梁后次梁和板的施工顺序，对于大于1.5米高的大梁进行分两层浇筑，避免局部一次性荷载过大；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋、钢管等材料不能在支架上方集中堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

模板支撑和拆卸时的悬空作业，须遵守下列规定：

1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。

2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。

3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

4）遇六级风以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

5）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。

6）拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑；防止模板突然全部掉落伤人。

7）支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。

8）支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m的可使用马凳操作。

9）支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口应按安全措施处理。

10）混凝土浇筑离地2m以上框架、过梁时，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑件上操作。模板拆除严禁直接从高空抛下。

11）“四口、五临边”处必须搭设防护栏杆，电梯井内应每隔两层并最多隔10m设一道安全网。模板吊运时，必须设专人现场指挥，统一安排。

1、梁、板底不平、下挠，梁侧模板不顺直，梁上下口涨模：梁板底模板的龙骨、支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算确定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，防止混凝土浇筑时模板变形，并应按设计及规范规定起拱。模板支撑底部垫通长垫板，防止支撑下沉，并进行侧向支撑，保证上下口模板不变形。

2、柱模板涨模，断面尺寸不准：根据柱高和断面尺寸，验算钢板柱扣的设置间距，必要时使用穿柱对拉螺栓，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。

3、柱身扭向：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装支撑并吊线垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，以使柱模不扭向。

4、柱轴线位移：每根柱的根部均应焊钢筋内限位撑，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线、柱边通线及控制线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误且加固稳定后，在柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。每根柱均应设四面支撑，保证柱垂直度和位置正确。

5、柱烂根，模板接缝处跑浆：楼层、底板砼浇筑过程中，柱筋外侧10cm范围内用铁抹子抹平，支设柱模时，模板根部用海绵封严，并在模板根部外侧用细砂封堵，以防浇筑柱砼时因漏浆而产生的烂根现象发生；柱模应采用新模板配制，施工过程中，一旦发现柱模边缘有损坏现象，应及时修复或更换。柱模支设时，模板间的接缝卡固措施应牢靠，且接缝处用海绵条封堵。

6、拆模应严格控制混凝土的强度，严禁过早拆模。侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆板而受损坏时方可拆除；而底模则应在混凝土强度符合设计要求或规范要求后，方可拆除。为控制模板的拆除时间，砼施工时应按规范要求留置拆模抗压试块，作为模板拆除的依据。

7、承重模板支架扣件的拧紧力矩应控制在40～65N.m之间，支架支设完毕经验收合格后方可进行下道工序。尤其是首层模板支架，在浇筑砼前，应再次检查验收，以免由局部沉降引起的施工误差。

1、项目部成立质量管理小组：

项目部成立以项目经理为组长，技术负责人、工程师、项目质检员为副组长，项目施工员、项目安全员、项目技术员为组员的质量管理小组。

2、每道工序施工质量均落实到人，负责操作本工序的班组长从施工员处签字接受施工任务后，监督管理其完成情况。

3、各分项工程的质量严格执行班组自检、互检、交接检三检制和样板制，项目质检员跟踪检查，做好各项工程质量的检验和评定工作，出现不合格分项立即报请有关部门作出处置意见并监督整改。

4、工程施工前，技术负责人编制详尽的技术交底向施工员或班组直接交底，做到交底清楚、切实可行。

5、积极开展分项作业QC小组活动,促进全员质量意识

6、为更进一步搞好工程质量,我们引入竞争机制，建立奖罚制度、样板制度，对施工质量优秀和低劣的施工队、管理人员，要奖罚分明，严格纪律和制度。由技术负责人组织，带领技术质量人员每周对现场进行大检查，并评比，对检查中质量好的施工队和较差的分别给予奖励和惩罚。

8、砼施工期间安排木工查看模板，以便出现问题及时处理。

9、模板及支架必须经技术负责人、项目工程师、质检员验收合格后，报监理公司审批后方可浇砼。

10、模板支架必须按模板施工方案要求搭设，脚手架底必须加设扫地杆、木垫板。

11、模板拆除实行报告制度，未经技术负责人和监理公司同意不可提前拆除。

模板位移和偏差要求如下

用水准仪或拉线和尺量检查

用2m靠尺和楔形塞尺检查

预埋钢板、预埋管、预留孔中心线位移

1、项目部成立材料管理小组：

项目部成立以项目经理为组长，施工员为副组长，材料员、保管员为组员的材料管理小组。定期对现场进行巡视，一旦发现浪费现象，翻倍处罚。

2、为更进一步控制好材料的有效使用,我们引入竞争机制，建立奖罚制度，对施工材料控制好的和控制差的施工队，要奖罚分明，严格纪律和制度。

3、为了减少工人乱截乱割现象，工程用的模板、木方采用劳务班组承包制，即：首先让劳务班组自己提模板、木方的材料计划，计划中模板材料分为：整张板的、2/3张板的、1/2张板的及1/2张板以下的，木方材料分为：6米长、4米长、2米长及2米以下的。各类模板木方分类提计划，所提数量将和施工完模板退回数量相符（其中减去损耗量），如数量差很多，所差数量折算成工程款扣除。

4、材料使用之前及使用之后都应分类堆放整齐，便于使用。

5、加强对材料的保护，模板、木方、钢筋等应有防雨遮护，防止模板、木方变形，防止钢筋生锈。

模板结构安全验算，主要选较大构件进行验算，具体验算构件为：

1、9.6米层高1.0×1.8m梁

2、6.5米层高1.0×2.0m梁

3、22.9米层高0.4×1.2m梁

4、22.9米层高150厚板

5、9.6米层高250厚板

详见后面附表（钢管规格为Φ48×3.5，考虑其壁厚不均，故壁厚按照3.25mm进行计算）。

附录1：9.6米层高1×1.8m梁模板(扣件钢管架)计算书

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m)：1.00；梁截面高度D(m)：1.80；

混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；

梁支撑架搭设高度H(m)：9.60；梁两侧立杆间距(m)：1.40；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×3.25；

立杆承重连接方式：可调托座；

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：29.7；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底纵向支撑根数：8；

主楞间距(mm)：500；次楞根数：10；主楞竖向支撑点数量：5；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，800mm，1150mm，1400mm；

主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25；

主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得29.747kN/m2、43.200kN/m2，取较小值29.747kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为10根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下：

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×29.75=17.848kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.68×104/1.20×104=5.6N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=5.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大挠度计算值ν=0.279mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.711mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.088/0.500=8.175kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；

E=10000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.204kN·m，最大支座反力R=4.496kN，最大变形ν=0.137mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.04×105/6.40×104=3.2N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.137mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.496kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.791=9.58cm3；

I=2×11.498=23cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞弯矩图(kN·m)

经过计算得到最大弯矩M=0.550kN·m，最大支座反力R=10.069kN，最大变形ν=0.286mm

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=5.50×105/9.58×103=57.4N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=57.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.286mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.286mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=400×12×12/6=9.60×103mm3；

I=400×12×12×12/12=5.76×104mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.80+0.30]×0.40=22.176kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.40=2.240kN/m；q=22.176+2.240=24.416kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=.1×22.176×142.8572+0.117×2.24×142.8572=5.06×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×22.176×0.143+0.45×2.24×0.143=1.411kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×22.176×0.143+1.2×2.24×0.143=3.869kN

σ=Mmax/W=5.06×104/9.60×103=5.3N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=5.3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=142.86/250=0.571mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×22.176×142.94/(100×6000×5.76×104)=0.181mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.181mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.571mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=3.869/0.4=9.672kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.672×0.42=0.155kN·m；

最大应力σ=M/W=0.155×106/64000=2.4N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值2.4N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×9.672×0.4=2.321kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.321×1000/(2×60×80)=0.725N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.725N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.6N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×9.672×4004/(100×10000×256×104)=0.065mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.400×1000/250=1.600mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.065mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.6mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.411kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=3.869kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N5=1.333kN；N2=N4=10.434kN；N3=4.107kN；

最大弯矩Mmax=0.368kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.172mm；

最大应力σ=0.368×106/4790=76.9N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值76.9N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

北京顺思童生物技术开发有限公司综合办公楼工程施工组织设计方案.doc八、立杆的稳定性计算:

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=10.434kN；

GBT1499.2-2018标准下载脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.136×9.6=1.567kN；

N=10.434+1.567=11.91kN；