施组设计下载简介：

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三、支撑体系的确定 3

四、支撑体系设计计算 4

2、立杆搭设应符合下列规定 5

JT／T 1327-2020 立面反光标记涂料.pdf3、剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定 6

4、扣件安装应符合下列规定 6

七、高支模应急救援预案 8

5、模板及支架倒塌事故的应急救援 9

附件1：高支模支撑体系计算书 9

一、梁截面300*2200梁模板支撑计算书: 10

3、支撑强度验算 14

4、支撑支承面验算 14

五、楼面模板支撑计算书 21

2、楼板底模验算 23

3、支撑强度验算 25

4、支撑支承面验算 27

附件2：高支模搭设图…………………………………………………36

本工程为乌海市海南区热源厂工程二期，工程总用地面积约为9500m2，总建筑面积约为4500m2，主要的使用功能为乌海市海南区供热系统，建筑高度为：锅炉房27m，引风机室12.7m。

锅炉房A~G轴交1～7轴范围内13.98M层以上为高支模区域。梁截面分别为：250×500、250×600、250×700、350×700、350×900、500*1300、350*1300、

层高分别为：4.m、4.5m、5.m

梁跨度分别为：4.5m、6m、7m、6..625m、12m、板厚为：100mm。

1、乌海市海南区热源厂工程的施工图纸；

2、《内蒙古自治区建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》；

3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》；

4、《建筑工程脚手架实用手册》；

5、《建筑施工手册》第四版缩印本；

6、《混凝土结构设计规范》；

7、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》；

8、《建筑施工高处作业安全技术规程》；

10、《简明建筑结构设计手册》（第二版）；

11、《扣件式钢管模板高支架设计和使用安全》。

本工程结构较大、层高较高，考虑到高大支模整体支撑体系的稳定性，本工程竖向构件与梁板先后浇筑砼，（如3、4#锅炉设备基础）主要施工部署如下；

根据以上主要施工部署及本工程特点，梁、板采用18㎜厚清水板，支撑体系小楞（第一层龙骨）采用50×700㎜木方，支撑小楞（第二层龙骨）采用Φ48×3.2mm钢管，内部支架采用Φ48×3.2mm钢管搭设满堂架，立柱顶端采用U型顶托进行高度调节（顶托螺杆高度不能超过150mm）。根据梁截面积数据及楼板厚度，确定如下支撑体系：

（1）梁截面250*1500（含250×500、250×600、250×700、350×700、350×900、500*1300、350*1300、）模板支撑体系，采用Φ48×3.2mm钢管，横向间距600mm，纵向间距1000mm，（具体视情况而定）支架立杆的步距h=按实际高度设置，不能超过1.5m。

（2）楼板模板支撑体系，采用Φ48×3.2mm钢管，横向间距1200mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=按实际高度设置，不能超过1.5m。

1）梁底立杆上部扣件采用双扣件。

3）支撑立杆纵横向间距按计算书满足要求的前提下加密加强。（详见支撑图）

4）因本过程在施工过程中考虑竖向构件先浇筑，因此考虑采用钢管连接使支撑体系与先浇筑砼柱进行可靠连接，连接节点如下：

本工程支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架作为高支模支撑体系，在材料选用上应满足以下要求：

2）钢管的界面尺寸应为外径48mm，壁厚3.2mm。用于立杆、纵横向水平杆、剪刀撑的钢管长度为4～6m。

3）钢管外观质量检查要求

表面应平直光滑、不应由裂纹、分层、压痕、划道和硬弯

误差<0.50mm、误差<0.35mm

应平整，端面切斜的偏差<1.70mm

钢管锈蚀程度应每年检查一次

管壁上锈蚀的深度不得超过0.50mm

4）钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。

1）扣件应符合国家现行标准。

2）扣件质量应按下表检查。

生产许可证、专业检测单位测试报告

2、立杆搭设应符合下列规定

（1）立杆垂直偏差不大于5cm，间距误差不大于±5cm，水平杆间距误差不大于5cm；同一平面上相邻两根横杆的表面高低差不大于3mm，水平偏差不大于3cm。

（2)如纵向水平杆采取对接，则应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻接头在同一水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

3、剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定

4、扣件安装应符合下列规定

(1）扣件规格必须与钢管外径相配套；

(2）螺栓拧紧力距不应小于40N·m，且不应大于65N·m。

(3）在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。

(1)严格执行安全生产责任制，各工序施工前各专业工长及时对各施工班组进行安全技术交底。

（2）脚手架搭设人员必须持证上岗，禁止非本工种人员从事特种作业，必须符合《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）。

（3）进入施工现场作业人员必须戴好安全帽。

（4）从事2m以上高处作业人员，必须系好安全带。

（5）搭设时严格按照施工工序进行，模板支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，禁止在拆除的模板上进行操作。

（6）为防止破坏模板成品及支撑系统，在施工过程中应做到：不让重物冲击支好的模板、支撑。

（7）施工人员在施工过程中，必须精力集中，注意各洞口及临边的防护，酒后不准上班。

（8）作好现场模板及其它易燃物品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。

（9）模架拆除时应按顺序逐块拆除，拆除时应先搭设的后拆，后搭的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。

（10）模架在拆除过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系安全带，连接件必须放在工具袋中，防止掉落。

（11）本工程高支撑体系必须在自检合格的基础上，经项目部、及监理单位、甲方验收合格后方可浇筑砼。

（12）在砼施工工程中，由项目部组织，施工人员配合，配备5人左右的应急组，并派专人对高支撑体系进行监控，防止意外发生。

（13）高支撑体系的拆除，必须经项目部负责人及项目技术负责人同意方可进行。

（14）支撑架拆除规定：

1）混凝土强度必须达到设计及有关规范要求，拆除时应在上层混凝土施工完毕后方可拆除。

2）拆除前，先要进行全面检查，验收合格，必须经项目部负责人及项目技术负责人同意方可进行，

3）再次全面检查架体上的扣件连接点，根据检查结果，对于后拆的松动杆件、扣件等进行加固，以保证拆除过程中的安全。

4)清理架体上的杂物，各种拆除下来的材料，均集中运送到指定地点，严禁抛掷。

5）必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。

6）按照先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆。

7）有专人指挥，上下呼要，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时要提醒对方。

8）支撑架拆除过程中，不能中途换人，如必须换人，则要在安全技术交底中交代清楚。

（1）所有进场材料必须按照文明施工要求分类堆放，并设专人管理。

（2）模板、支撑架在搭设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放。

（3）加强环境保护措施，防止噪音扰民。

（4）支设和拆除模板时，及时清理，做到工完料净场清。

（1）项目部对现场消防要安排专人负责，给排水专业主管工程师为现场消防工作直接责任人。

（2）现场设消防管道、消防栓及灭火器材，并派专人负责。

（3）坚持现场用火审批制度，操作岗位上禁止吸烟，对易燃物品的使用严格按规定进行。

（4）新工人进场时除进行安全教育外，还应进行消防知识教育，施工现场设专人进行昼夜巡逻。

（1）为防止破坏模架支撑体系，在施工过程中由项目部组织，施工人员配合，配备5人左右的应急组，并派专人对高支撑体系进行监控，防止意外发生。

（2）不让重物冲击支好的模板、支撑，不准在模板上任意拖拉钢筋。

七、高支模应急救援预案

本工程地下室顶板A~G轴交1～7轴范围内属高支模区域。高支模区域的施工危险系数较高，在安全生产方面应加强力度，如发生事故发生，应及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。

组长：王世飞（项目经理）副组长：王国彬（安全员）组员：魏建平王成云黄玉龙杨浩（2）职责和分工1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。

在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。

5、模板及支架倒塌事故的应急救援

2）人员疏散、救援方法

一、梁截面250*1500梁模板支撑计算书:

本计算书包含梁截面250×500、250×600、250×700、350×700、350×900、500*1300、350*1300、

结构楼板厚100mm，梁宽b=250mm，梁高h=500mm，层高4m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用钢管:横向间距600mm，纵向间距1000mm，支架立杆的步距h=1.80m；钢管直径mm，壁厚Φ48×3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.03kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+4.04)×1.2=1.56kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.30×2.20×1.2=19.01kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×2.20×1.2=1.19kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=22.60kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=21.76kN/m

第一层龙骨间距L=280mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。

W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。

σ=M/W=186043/16200=11.48N/mm2

梁底模抗弯强度σ=11.48N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×22.60×280=3835N=3.83kN

τ=3V/（2bh）=3×3835/(2×300×18)=1.07N/mm2

梁底模抗剪强度τ=1.07N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=21.76kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×21.76×2804/(100×9000×145800)=0.66mm

[υ]=L/400=280/400=0.70mm

梁底模挠度υ=0.66mm＜[υ]=0.70mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=600mm，C=300mm、γ=300/600=0.50。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=22.60×280/300=21.09kN/m

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×280/1000×9.26=0.78kN

Mp=P×a=0.78×0.15=0.12kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.71+0.12)×106=830000N.mm=0.83kN.m

σ=M/W=830000/83333=9.96N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=9.96N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×21.09×300/1000+0.78=3.94kN

τ=3V/（2bh）=3×3.94×1000/(2×50×100)=1.18N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=1.18N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=21.76×280/300=20.31N/mm

最大挠度υmax=υq＋υp=0.65+0.13=0.78mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第一层龙骨挠度υ=0.78mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管纵向间距1000mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.2；

W=9460.00mm3，I=227000.00mm4，A=4.50cm2；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×21.09×300/1000+0.78=3942N=3.94kN

弯矩系数KM=0.373

最大弯矩为Mmax=KmPL=0.373×3.94×1000×1000=1469000N.mm=1.47kN.m

σ=M/W=1469000/9460=155.29N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=155.29N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=2.533

Vmax=KVP=2.533×3.94=9.98kN

τ=3V/(2bh)=3×9.98×1000/(2×2×450.00)=16.63N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=16.63N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=2.809

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×20.31×300/1000+0.78=3.83kN

υmax=KυP’L3/（100EI）=2.809×3.83×1000×10003/(100×206000×227000)=2.30mm

[υ]=L/400=1000/400=2.50mm

第二层龙骨挠度υ=2.30mm＜[υ]=2.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.060

每根钢管承载NQK1=4.060×3940=15997N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.60×1.00×1000=840N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=15997+840=16837N

钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=0.0346×5.4×1000=187N

水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.60×0.0346=221N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=187+221+58=467N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×467+16837=17397N

L0=h+2a=1.80+2×0.25=2.30m

钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=230.00/1.59=144.65<150杆件长细比满足要求

P=N/(
A)=17397/(0.328×450.00)=117.87N/mm2

钢管承载力117.87N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=17.40kN；

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞17.40kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞17.40kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×2.20=52.80kN/m2

F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=2020×182/6=109080mm3，I=bh3/12=2020×183/12=981720mm4。

σ=M/W=1154885/109080=10.59N/mm2

侧模抗弯强度σ=10.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×122.21×300/1000=22.22kN

τ=3V/（2bh）=3×22.22×1000/(2×18×2020)=0.92N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.92N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×110.90×3004/(100×9000×981720)=0.65mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度υ=0.65mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

计算跨度404mm；跨数5跨。木枋尺寸b=50mm，h=100mm；

σ=M/W=311049/83333=3.73N/mm2

侧肋抗弯强度σ=3.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×18.15×404/1000=4.44kN

τ=3V/（2bh）=3×4.44×1000/(2×50×100)=1.33N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=54.90×300/1000=16.47N/mm；挠度系数Kυ=0.644

[υ]=L/400=404/400=1.01mm

侧肋挠度υ=0.08mm＜[υ]=1.01mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设5排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=337mm=0.34m，N=abFs=0.60×0.34×57.48=11.73kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力11.73kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

五、楼面模板支撑计算书

100mm板厚楼面模板支撑计算书

结构板厚100mm,层高4m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.2mm钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径mm,壁厚48×3.2mm,截面积4.50cm2,回转半径i=1.59cm；立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.18×1.2=5.18kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.18×1.2=0.24kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.28kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=5.78kN/m

第一层龙骨间距L=400mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×9.28×400=2249N=2.25kN

跨中弯矩系数KM=0.077

M3=KMq2L2=0.077×5.78×4002=71210N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×5.78×400=1401N=1.40kN

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×5.78×4004/(100×9000×486000)=0.22mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×1000×400=280000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×3.50×1000×4003/(100×9000×486000)=0.75mm

M3＋M4=351210N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

DB34／T 3454-2019 公路路政管理技术规范M=351210N.mm=0.35kN.m

σ=M/W=351210/54000=6.50N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=6.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V2+V3=1401+2100=3501N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

JC／T 336-2014标准下载Vmax=3501N=3.50kN

τ=3V/（2bh）=3×3501/(2×1200×18)=0.24N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.24N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。