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扣件式钢管脚手架施工方案四、落地式脚手架的搭设流程及要求 2
五、悬挑式脚手架的搭设流程及要求 5
杭州道桥施工组织设计六、脚手架搭设的劳动力安排 5
七、脚手架的检查与验收 6
八、脚手架搭设安全技术措施 6
九、脚手架拆除安全技术措施 7
十、落地式扣件钢管脚手架计算书 7
十一、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 16
扣件式钢管脚手架施工方案
本工程4层（+14.7m）以下大部分有裙楼，因此4层以上的外架大部分将搭在裙楼屋面上，无裙楼部分在4层楼面处悬挑工字钢并用钢丝绳在上一层斜拉，4层悬挑的外架在8层楼面处采用上拉下撑的方法卸载，外架搭至12层时再在12层楼面全部悬挑一次并用钢丝绳在上一层斜拉。
4、《建筑施工手册》第四版
5、《建筑施工计算手册》
3、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.0m，小横杆长度1.2m。
4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
6、扣件表面应进行防锈处理。
7、脚手板应采用竹脚手板。
8、钢管及扣件报费标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀应禁止使用；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。
9、剪刀撑涂红白相间色，其他外脚手架杆件涂黄色漆。
10、安全网采用密目式安全网，满足2000目/10×10cm2,按试验规定要求做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果，要求选用绿色，要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。
11、悬挑工字钢采用18a（高×腿宽×腰厚=180×100×5.1）热轧轻型工字钢；钢丝绳选用单根直径17.5mm(6×37)的钢丝绳。钢丝绳与工字钢或建筑物拉结的钢筋吊环采用HPB235钢筋，直径14mm以上；水平钢梁与楼板压点的拉环采用HPB235钢筋，直径22mm以上。工字钢、钢丝绳、吊环、拉环均应有材质检验合格证。
12、悬挑架固定工字钢所用的拉环必须为HPB235级热轧圆钢，且一次制作成型,不得反弯。
四、落地式脚手架的搭设流程及要求
场地平整、夯实、基础砼→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→防护栏杆→扎安全网→安全通道。
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，15cm厚C15的混凝土硬化。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。
3、定位、铺垫木、底座
(1)根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置并做出标志。
(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆竖向间距同楼层高，水平4.5m：里立杆距建筑物0.3m。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)立杆应设置纵横方向扫地杆，扫地杆离底座20cm。
(4)当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。
(5)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
5、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为100mm。
(2)在立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
(1)在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。
(2)脚手架外侧立面由底至顶满设剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向间距同楼层高，设置刚性连墙件，当连墙件垂直间距大于4m时，应在水平方向加密。连墙件拉结点处在结构梁上预埋400mm长钢管，锚入结构梁200mm。
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围设置拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。
(1)首层和作业层必须铺设脚手板，中间不超过10m满铺一层脚手板或设安全平网。脚手板应满铺、稳铺、不得有空隙和探头板，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(2)脚手板采用对接平铺时，在对接处与其下两侧支承横杆的距离应控制在10～20cm之间；采用搭接铺设时，搭接长度不小于20cm，且应在搭接段的中部设有支承横杆，铺板严禁出现端头超出支承横杆25cm以上未做固定的探头板。
(3)脚手板须用18#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。
9、防护栏杆、安全网、警示线
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，用棕绳或尼龙绳将安全网绑扎在脚手架外立杆里侧，不得使用金属丝等不符合要求的材料绑扎。张挂安全网，要求严密、平整，不得漏眼绑扎。施工过程中发现已破损的安全网，应立即更换，以确保外架使用的安全及整体美观。
(2)大楼东侧C～K轴间的外脚手架，高于高压线以上部分除张挂安全网外，还须在安全网里侧张挂竹篦网（竹编板）或钢丝网，以防施工物品穿透安全网后坠落到高压线上。
(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和300mm高踢脚杆，作业层脚手架外侧还需设180高挡脚板。顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和300mm高踢脚杆。
(5)在脚手架外侧每隔3步（5.4m）横向设置一道高180mm、刷红白相间色的挡脚板。
(1)脚手架铺脚手板层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭，作业层脚手板离开墙面120～150mm。
(2)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
(1)通道口及靠近建筑物的露天作业场地要搭设安全通道，通道口挡板需向两侧各伸出不小于0.6m，向外伸出建筑物不小于5m。
1、安全通道宽6.1m，高2.8m，双层防砸，制作安全通道标牌，规格为6.10m×1.10m横式骨架，0.6m×2.8m竖式骨架。
2、通道的位置应考虑人员进出及施工方便，设两个安全通道口供施工人员进出。
五、悬挑式脚手架的搭设流程及要求
埋设拉环→工字钢安装→竖立杆→小横杆→大横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→防护栏杆→铺脚手板→挂安全网。
2、埋设拉环、吊环、工字钢安装
(1)本工程外脚手架在4层楼面处局部悬挑，8层楼面局部卸载，12层楼面处全部悬挑。
(2)在安装悬挑工字钢的楼板上、工字钢悬挑的位置预埋2组经过制作加工的Ø22钢筋拉环，外边一组距框架梁外边300mm，里边一组距外边一组1100mm，预埋钢筋安放在楼板底筋上面，同楼板底筋焊牢或用扎丝绑牢，并在里边一组预埋筋两侧各加2Φ12加强筋，长1m，预埋的钢筋高出混凝土楼面220mm。
(3)待砼强度达到设计强度50%以上，将悬挑架的工字钢固定于楼面上的拉环里，悬挑工字钢与拉环间隙用木楔楔紧。
(4)工字钢在安装立杆的位置处，穿杆焊接Φ25钢筋，伸出工字钢面200mm，以固定立杆不移动。
(5)外架转角处无法安装工字钢时，采用预埋铁件与工字钢焊接的方法；也可采用立杆受力点用17.5mm钢丝绳双绳上拉以承受上部施工荷载，每根立杆各设一根可用调节螺杆调节的钢丝绳子，调节螺杆必须确保40KN的拉力值以上。
(6)在上一层结构梁底或梁侧埋设Ø14以上的圆钢吊环，待砼强度达设计强度50%以上，用钢丝绳将吊环与工字钢拉结。工字钢拉结点离工字钢最外端约100mm。
悬挑脚手架搭设流程及要求同落地式脚手架搭设流程及要求。
六、脚手架搭设的劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、项目技术负责人、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理小组，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
七、脚手架的检查与验收
1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；
2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；
八、脚手架搭设安全技术措施
1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
8、结构外脚手架每搭一层，搭设完毕后，经项目部外架验收小组验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经项目部技术安全部门同意不得任意拆除脚手架部件。如需改动时，需由外架技术负责人同意进行加固后改动，报项目部验收合格后方可使用。
9、严格控制施工荷载，施工器具、材料等不得集中堆放，施工荷载不得大于3kN/m2。不安全、不稳定的材料和工具严禁放在外架上，使用班组应每班检查。
10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。
11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
13、脚手架立杆基础外侧应设排水沟，以防雨水浸泡地基。
14、外脚手架的管理由架子班组负责，施工队应派专人管理，发现不安全因素及时报项目部或外架搭设班组，及时整改。
九、脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守由上而下，后搭先拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
十、落地式扣件钢管脚手架计算书
双排脚手架搭设高度为26.0米，立杆采用单立管；采用的钢管类型为Φ48×3.5。立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米。连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用双扣件连接。
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80。
钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2
钢管截面惯性矩I=12.19×104mm4，截面抵抗矩W=5.08×103mm3。
施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层。
本工程地处广西柳州市，基本风压为0.30kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.67，风荷载体型系数μs为0.6；
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.125；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
2.1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.50/3=0.175kN/m
活荷载标准值Q=3.00×1.50/3=1.500kN/m
荷载的计算值q=1.2×（0.038+0.175）+1.4×1.500=2.356kN/m
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.356×1.052/8=0.325kN.m
=0.325×106/5080.000=63.916N/mm2
小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载计算值q=1.2×（0.038+0.175）+1.4×1.500=2.356kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.356×10504/(384×2.06×105×121900)=1.598mm
小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm，满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
均布荷载为大横杆的自重标准值q=0.038kN/m
小横杆的自重标准值P1=0.038×1.2=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05×1.50/3=0.184kN
活荷载标准值Q=3.00×1.05×1.50/3=1.575kN
集中荷载的计算值P=（1.2×0.046+1.2×0.184+1.4×1.575）×1/2=1.24kN
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.502+0.267×1.24×1.50=0.50kN.m
=0.5×106/5080.000=98.43N/mm2
大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的最不利分配的挠度和。
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×15004/(100×2.060×105×121900)=0.052mm
集中荷载标准值P=[1.2×（0.046+0.184）+1.4×1.575]×1/2=1.24kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1.883×1240×15003/(100×2.060×105×121900)=3.138mm
V=V1+V2=3.19mm
大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求!
4、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05×1.50/2=0.276kN
活荷载标准值Q=3.00×1.05×1.50/2=2.363kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.363=3.687kN＜Rc=8.0kN。
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.125
NG1=0.125×26.00=3.25kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2=0.35×3×1.50×（1.05+0.3）/2=1.063kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.15×1.5×3/2=0.338kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005
NG4=0.005×1.50×26.00=0.195kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.846kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.00×1.50×1.05×/2=2.36kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压，本地区为0.3kN/m2
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：Uz=1.67
Us——风荷载体型系数：Us=0.6
经计算得到，风荷载标准值：Wk=0.7×0.30×1.67×0.6=0.211kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
6、立杆的稳定性计算:
1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N──立杆的轴心压力设计值，N=1.2NG+1.4NQ=9.119kN；
──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.185；
i──计算立杆的截面回转半径，i=1.578cm；
l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.119m；
k──计算长度附加系数，取1.155；
u──计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；
A──立杆净截面面积，A=4.893cm2；
W──立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=100.7N/mm2
[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算＜[f],满足要求!
2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=1.2NG+0.85×1.4NQ＝8.624
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.185；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.578
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定；l0=3.119
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.893
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W=5.080
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(kN.m)；MW=0.122
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=95.27
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；
立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
7、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4=1.596kN；
NQK──活荷载标准值，NQK=3.00×1.50×1.05/2＝2.36kN；
gk──每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=88.9米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于24米，按照下式调整且不超过50米：
[H]取81.6m和50m中较小值，得脚手架搭设高度限值[H]=50m
因此不考虑风荷载时，[H]=50m，满足要求。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力(kN)；NG2K=1.596
NQ——活荷载标准值(kN)；NQ=2.36
gk——每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；gk=0.125
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩(kN.m)；
Mwk=Wklah2/10=0.103
=77.7×103mm=77.7m。
脚手架搭设高度Hs等于或大于24米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=77.7/(1+0.001×77.7)=72.1m。
[H]取72.1m和50m中较小值，得脚手架搭设高度限值[H]=50m
1、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw
Wk——风荷载基本风压值，Wk=0.211kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积
Aw=3.6×5.4=16.2m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=4.79kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.79kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=35/1.578的结果查表得到=0.941
A=4.893cm2；[f]=205N/mm2。
经过计算得到Nf=94.388kN
Nf>N1，连墙件的设计计算满足要求!
2、连墙件采用扣件与墙体连接。
单扣件的抗滑力8.0kN＜Nl=9.79kN，不满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接，其抗滑承载力12.0kN＞Nl=9.79kN，满足要求。
9、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P=N/A=24.5KN
其中P——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=1.2NG1+0.85×1.4NQ=7.352
（NG1按群楼外架高度即18.0m计算，NG1=3.786KN，NQ=2.36KN）
A——基础底面面积(m2)；A=0.2×1.5=0.30
地基承载力设计值应按下式计算：
fg=kc×fgk=48.0
其中fg——地基承载力设计值(KN/m2)
kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
fgk——地基承载力标准值(KN/m2)；fgk=120
P=24.5＜fg=48.0，地基承载力的计算满足要求。
10、立杆的屋面承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P=N/A=2.04KN
其中P——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=1.2NG+0.85×1.4NQ=9.184
（NG=4.846kN）
A——基础底面面积(m2)；A=3.0×1.5=4.5
楼面承载力设计值应按下式计算：
F=kc×fc=3.0
其中F——楼面承载力设计值(KN/m2)
kc——脚手架楼面承载力调整系数；kc=1.0
fc——楼面均布荷载标准值(KN/m2)；fc=3.0
P=2.04＜F=3.0，楼面承载力的计算满足要求。
十一、悬挑式扣件钢管脚手架计算书
在4层楼面处局部悬挑，4层悬挑的外架在8层楼面处采用上拉下撑的方法卸载，12层楼面处全部悬挑，悬挑水平钢梁采用18a工字钢，架高17.0m，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，有钢丝绳与建筑物拉结。立杆采用单立管，采用的钢管类型为Φ48×3.5。
立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米。
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80。
连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用双扣件连接。
施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层。
本工程地处广西柳州市，基本风压为0.30kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.67，风荷载体型系数μs为0.6；
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.125；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；
2、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面积A=30.6cm2。
受脚手架集中荷载P=1.2×NG+1.4×NQ
NG=0.125×17+0.35×4×（1.05+0.3）/2+0.15×1.5×4/2+0.005×1.5×17=3.65KN
NQ=3×1.5×1.05×2/2=4.725KN
所以P=1.2×3.65+1.4×4.725=10.995kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×0.241=0.289kN/m
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=0.667×10.995+0.375×0.289×1.4=7.485kN
R2=1.333×10.995+0.625×0.289×0.3=14.71kN
最大弯矩Mmax=0.125×0.289×1.42+0.333×10.995×1.4=5.97kN.m
截面应力=M/1.05W+N/A=5.97×106/(1.05×185000)+10.995×103/3060=34.33N/mm2
水平支撑梁的计算强度小于205.00N/mm2,满足要求!
3、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用18工字钢槽口侧向[,计算公式如下
经过计算得到强度=5.97×106/(0.93×185000)=32.27N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
4、拉绳与支杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
Ru1=10.48kN
5、拉绳与吊环的强度计算:
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)。
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×37钢丝绳取0.82；
K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。
计算中[Fg]取：10.48KN，=0.82，K=8.0
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0×10.48/0.82=102.24kN。
选择6×37钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径17.5mm。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=10.48kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
按照《混凝土结构设计规范》10.9.8
所需要的钢丝拉绳的吊环最小截面积为
A=10.48×103/（215×2）=24.372mm2
钢丝拉绳的吊环最小直径为：D=（24.372/3.14）1/2×2=5.57=6mm
取2倍的安全系数，吊环直径取14mm。
6、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点的计算应该采用无支点悬臂形式计算结果。
1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环施工组织设计封面，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.485KN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，取[f]=205.00N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7485×4/(3.14×205.00×2)]1/2=5mm
按照《混凝土结构设计规范》取2倍的安全系数D=10mm
拉环钢筋弯锚固段一定要压在楼板下层钢筋下面1-11《民用建筑太阳能热水系统应用技术标准》GB50364-2018，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
7、立杆、大小横杆的验算：