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坡屋面施工方案(坡度45°梁模板计算 柱模板计算 板模板计算)

在屋顶结构开始施工前，组织有关技术、生产人员对屋顶施工进行研讨并编制专项施工方案。提前组织审图，在施工中经常与设计沟通解决技术问题。

木工、钢筋工、混凝土工各工种施工人员必须齐备，并具有坡屋面施工经验。

确定檐口及屋脊底标高→搭设钢管脚手架→安装主次龙骨→安装屋面15mm厚木模板→虎头窗模板安装。

2.首先根据图纸檐口标高及屋脊标高，计算出屋顶模板坡度。先在檐口及屋脊处各搭设三根钢管立杆（相应支撑及操作平台同时施工）低碳城配EPC项目设计变更超大梁支模专项施工方案（扣件式钢管架），并标注出屋脊及檐口标高的10cm控制线。

3.根据坡屋面控制线拉设通线搭设手脚架，脚手架下要垫脚手板，在脚手架顶部沿屋脊平行方向铺设主龙骨，主龙骨间距为800mm。在主龙骨上沿屋脊垂直方向铺设次龙骨，次龙骨间距为300mm。

4.在次龙骨上铺设模板，当板短向4m时，模板应起拱板跨度的千分之2.5。模板拼缝要严密、平整。

屋面模板安装完成后，根据各虎头窗的位置、几何尺寸、标高，分别在屋面板上放线，安装虎头窗模板。

6.钟楼模板安装：钟楼处屋面坡度非常大（73.70°），为保证混凝土浇筑按质完成，此处采用双面模板。

支撑要有足够的强度和刚度，支柱下应垫木板，支撑扣件要拧牢，防止下沉。模板安装、梁底模要通线调平，侧模要加固牢，靠竖向垂直，板底模龙骨要厚薄一致，表面平整，线条侧面顺直，竖向垂直。

二段斜屋面属于高架支撑，支撑体系及计算后附。立杆采用直接连接，浇筑混凝土前需对立杆加固，具体如下图：

梁：主次梁上下钢筋放置到位→钢筋焊接→在梁纵筋上标出箍筋间距→安装箍筋→放置保护层垫块。

板：清理模板→模板上画出钢筋位置线→绑扎下部钢筋网片→专业预埋安装→绑扎负弯矩钢筋→安装预埋件→放置保护层垫块。

（1）清理模板内杂物，在梁侧模上划出箍筋间距线，摆放箍筋。

（2）先穿梁下铁再穿梁上部钢筋，穿上临时支架，将上下钢筋端头调整到要求部位，并固定，再隔一定距离按划出的箍筋间距线位置交上铁与箍筋绑扎牢固。调整箍筋间距使之符合设计要求，再将上下铁依次与箍筋绑扎，最后取出临时支架，调整钢筋骨架到设计要求部位。

（3）梁端第一个箍筋应设在距离柱节点边缘50mm处，加密区要符合设计要求。

（4）主、次架受力钢筋下均应垫混凝土垫块，厚度同保护、受力筋为双排时可用短钢筋垫在两层钢筋之间，钢筋排距应符合设计要求。

（5）钢筋搭接符合设计图纸要求和相关规范（详钢筋方案）。

（1）清理模板上的杂物，在梁纵筋上画出主筋，分布筋间距位置线。

（2）接线先摆放受力主筋，后放分面筋，将分布筋按线间隔一样距离，将主筋按间距连接成大方块，调整主、附筋保证顺直，再依次按线绑扎其它交节点。

（3）待专业预埋完后，按图纸要求绑扎负弯矩筋或双层钢筋的上铁网、双层钢筋的上铁网绑扎要求同下铁网筋要求。

（4）按设计要求的保护层厚度，用垫垫保护层，双层钢筋及负弯筋与下层钢筋网之间，加设钢筋马凳，垫块，马凳间距≤1m。

钢筋搭接与锚固长度及位置的要求同前述梁相同。

由于屋面坡度为45°，对混凝土浇筑施工要求较高，施工难度较大。现场采用商品混凝土，用46m汽车泵进行浇筑。混凝土浇筑前，要先同搅拌站签订技术协议，对混凝土的水泥品种、掺合料、外加剂及塌落度等做出详细要求。

平行于脊梁，间距为1.6m，用直径为20mm的钢筋与人字梁焊接固定，钢筋出屋面板20cm并用钢管以此为受力支撑搭设宽20cm的浇筑操作平台。见下图：

1.混凝土施工技术要求：为了保证混凝土坡屋面板容易成型，要求混凝土坍落度不能大于15CM，以降低混凝土的流动性。浇筑混凝土前，在搭好的操作平台钢管上插入梳状临时模板，见下图，待混凝土初凝前拿出，部分不方便插临时模板时，拉钢方网。先对称浇筑柱、梁，再浇筑板，屋面板混凝土浇筑要从下向上浇筑，并振捣密实。

2.混凝土浇筑与振捣：

（1）混凝土从泵管口下落的自由倾落高度不得超过1m。

（2）使用插入式振动器与手提式压光机相结合捣实混凝土，梁柱浇筑使用插入式振动器插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，振捣间距不大于30cm，初凝之前分层振捣，振上层时应插入下一层不小于5cm，以清除两层间的接缝。板面混凝土浇筑，使用手提式压光机捣实。

（3）浇筑混凝土应连续进行，如必须间歇，其时间应尽量缩短，如间歇时间超过2小时，应按施工缝处理，板施工缝应留在弯短最小处，一般在两支承点的1/3处。缝表面应与梁、板面垂直，不得留斜槎。

（4）梁板混凝土应同时浇筑，混凝土浇筑要从下往上浇筑。首先沿檐口部位浇筑约1000mm的混凝土带，再往上推移浇筑1000mm左右的混凝土带，循序往屋脊方向推进。

（5）现浇板的虚铺厚度应略大于板厚，振捣完后，用大杠刮平，根据板顶标高拉控制线，用木抹子搓平至板顶标高，低凹处随时补浇混凝土找平。

（6）待混凝土开始初凝时，用手提式压光机和木抹子将表面搓平，木抹子搓平不能少于3遍。

(7)混凝土浇筑完毕后应在12小时内加以覆盖和浇水养护，浇水次数应能保持混凝土有足够的湿润状态为佳，养护不少于7昼夜。

3.混凝土垫块必须绑扎在钢筋上，以免振捣时垫块滑落。

现场混凝土要及时取样混凝土试块，标明日期和部位。

4.混凝土浇筑时，应每车检查混凝土的塌落度，塌落度大于15cm时要求把该车混凝土清退，严禁使用。

5.老虎窗、山墙飞檐混凝土同坡屋面混凝土分开浇筑，于坡屋面交叉处留置施工缝。

模板、钢筋、混凝土施工质量要求

模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部位应有足够的支撑面积。

模板接缝处应严密，保证缝隙不漏浆，预埋件安装部位要准确，安装牢固。模板与混凝土接触面应清理干净，模板隔离剂应涂刷均匀，不得漏刷或沾污钢筋。

所安装好的模板支撑不得随意拆除，如确有防碍，必须经木工检查，重新加固后方可拆除。支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头，石子、木屑等杂物。

（1）筋的品种和质量必须符合设计要求和有关标准的规定。钢筋表面必须清洁，带有颗粒状或片状老锈，经除锈后，仍有麻点的钢筋，严禁按原规格使用。

（2）钢筋规格、形状、尺寸、数量、锚固、搭接长度和位置，必须符合设计要求和施工规范的规定。

（1）缺扣：缺扣的数量不超过绑扎扣数的10%，且不应集中。

（2）弯勾的朝向应正确，绑扎接头搭接长度应符合施工规范规定。

（3）箍筋的间距、数量应符合设计要求，弯勾角度135度，弯勾平直长度为10d.

（4）钢筋绑扎允许偏差：

网的长度、宽度±10，

网眼尺寸（三挡）±20

受力主筋间距±10，排距±5

箍筋间距（三挡）±20

（1）面板弯起筋，负弯矩钢筋绑好后，不准在上面踩踏、行走，浇筑混凝土时派专人负责修理，保证负弯矩筋位置的正确性。

（2）用模板搭设马道，防止直接踩踏钢筋，是钢筋移位。不污染已绑扎好的钢筋。

（3）专业安装预埋管线或其他设施时，不得任意切断和移动钢筋。

4.应注意的质量问题：

（1）浇筑混凝土前检查钢筋位置是否正确，振捣棒严禁碰动钢筋。

（2）箍筋末端应弯成135度，平直部分长度10d。

（3）梁主筋进入支座长度要符合设计要求，弯起筋位置应准确。

（4）板的弯起筋和负弯矩筋位置要准确，施工时不应踩到下面。

（5）绑扎板筋时用尺杆划线，绑扎时，随时找正调直，防止板筋不顺直，位置不准确。

（6）钢筋搭接部位绑3个扣，绑扣不能用同一方向的顺扣。

（三）混凝土质量要求：

（1）混凝土所用水泥、水、骨科、外加剂、掺合料必须符合规范规定，检查出厂合格证和试验报告是否符合质量要求。

（2）混凝土配合比、原材料计量，搅拌、养护和施工缝处理必须符合施工规范规定。

（3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规范规定。

混凝土应振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹砂等缺陷。

3.混凝土结构允许偏差：（mm）

（1）保证钢筋和垫块位置正确，不得踩弯起筋和负弯筋。不碰动预埋件和插筋。

（2）不用重物冲击模板不在吊模上蹬踩。

（3）已浇筑的顶板上表面混凝土要加以保护，必须在混凝土强度达到1.2Mpa以后，方准在表面操作和安装下道工序，保证表面无脚印。

5.应注意的质量问题：

（1）蜂窝：原因是振捣不实、漏振，模板漏浆，钢筋过密坍落度过水面石子过大。

（2）露筋：原因是钢筋垫块位移，间距过大或漏放垫块，致使钢筋紧贴模板。

（3）麻面：原因是拆模过早，模板表面漏刷隔离剂或模板未湿水。

（4）孔洞：原因是钢筋过密部位的混凝土被卡，漏振。

（5）缝隙、夹渣，施工缝处杂物未清理或未浇底浆等。

1.项目经理对质量全面负责，技术负责人代表项目经理对质量工作全面管理，质量检查员对施工质量进行监督、检查。坚持“三检”制实，并严格按质量检验计划进行，各工序自检达到合格后，必须进行交接检查，填写质量评定表后，由专职质检员进行复核，经监理批准后进行下道工序施工。

2.分项工程施工前严格执行技术交底制度，试验人员做试块要认真负责，及时取样送检。测量人做好施工测量，认真编制施工资料。

3.加强原材料、成品、半成品、构件、安装设备等的进场后检查核验，特别是钢材、水泥、砖、砂石、防水卷材等材质，不但要有材质证明，而且要经试验后才能使用，各种不同品种材质应分开存放，防止错用。

4.在绑扎钢筋前，认真熟悉施工图，核对钢筋配料表和料牌，核对内容（钢筋、种类、尺寸和数量），有错漏及时纠正增补。

5.模板最大接缝宽度控制在1.5mm内，模板在周转使用时将表面清理干净，满刷脱模剂。

6.为保证混凝土的整体性，灌注时连续作业，减少中间间歇，工程施工缝严格按规范进行处理。

1、制定用火、用电、使用易燃易爆等各种消防安全管理制度和操作规程，设置消防通道、消防水源，配备消防设施和灭火器材。

2、项目专职安全生产管理人员加强项目安全教育和安全检查工作，做好新工人、外用工的安全培训和安全教育工作，经常对安全工作进行检查、督促，做好安全检查记录，发现不安全在素和现象应随时进行纠正、整改。

3、施工现场管理人员和工人须佩戴分色或有区别的安全帽，现场指挥、质量、安全等检查人员须佩戴明显的袖章或标志。施工现场必须悬挂醒目的安全标语和安全警示牌，危险施工区域悬挂警示牌或警示灯。

4、坡屋面施工时，板模板上应用木条钉做防滑条，间距不大于30cm。高空作业必须系戴并挂好安全带。

5、施工中，操作人员应严格使用“三宝”、对“四口五临边”必须栏杆或盖板加强防护。电梯井、主要行人出入口通道的上空搭设栏杆和水平防护棚，防护棚上面满铺架板和安全网。电梯井内每层楼应设一道水平安全网。

6、内外脚手架的搭设，应严格按规范要求进行搭设，各类中、架子的搭设必须拉结牢固，外架外侧和底部用密目安全网和竹笆搭兜网实行全封闭，防止物件坠落伤人。

7、项目部向作业人员提供安全防护用具和安全防护服装，并监督作业人员的配戴情况，书面告之危险岗位的操作规程和违章操作的危害。

8、各配电箱、开关箱必须防雨、防尘，且开关箱中装有漏电保护器。对配电箱、开关箱进行检查维修时，必须将前一级相应电源分闸断电，并悬挂停电标志牌，严禁带电作业。

9、进入施工现场，必须遵守安全生产规章制度。

10、进入施工区内，必须正确戴好安全帽。

12、现场内不准赤脚、不准穿拖鞋、高跟鞋、。

13、严禁穿皮鞋和带钉易滑鞋。

14、未经工长批准，不准任意拆除架设设施及安全装置。

梁模板(扣件钢管架)计算书

因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1（取高支架斜屋面中最不利梁KL13，最不利高度18.6m）。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.45；

梁截面高度D(m):0.80

混凝土板厚度(mm):100.00；

立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.20；

梁支撑架搭设高度H(m)：18.60；

梁两侧立柱间距(m):0.80；

承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:4；

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

采用的钢管类型为Φ48×3.2；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；

梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：3；

面板厚度(mm)：15.0；

主楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：300；

穿梁螺栓竖向根数：3；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；

q=q1+q2=5.832+0.756=6.588kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=233.33mm；

面板的最大弯距M=0.1×6.588×233.3332=3.59×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.59×104/1.13×104=3.188N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.188N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×5.4×233.334/(100×9500×8.44×104)=0.135mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=233.333/250=0.933mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.135mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.933mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×1002×1/6=83.33cm3；

I=50×1003×1/12=416.67cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.233=5.12kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=300mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×5.12×300.002=4.61×104N.mm；

最大支座力:R=1.1×5.124×0.3=1.691kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=4.61×104/8.33×104=0.553N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=0.553N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×4.2×3004/(100×10000×8.33×106)=0.003mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=300/250=1.2mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.003mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.691kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×1002×2/6=166.67cm3；

I=50×1003×2/12=833.33cm4；

外楞弯矩图(kN.m)

（1）.外楞抗弯强度验算

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.338kN.m

外楞最大计算跨度:l=200mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.38×105/1.67×105=2.029N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=2.029N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.095mm

外楞的最大容许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.095mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.3×0.3=1.62kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.62kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=800×15×15/6=3.00×104mm3；

I=800×15×15×15/12=2.25×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.80×0.90=17.63kN/m；

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q=q1+q2+q3=17.63+0.30+2.02=19.94kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.125×19.944×0.2252=0.126kN.m；

σ=0.126×106/3.00×104=4.207N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.207N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.80=16.60KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=225.00/250=0.900mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.521×16.6×2254/(100×9500×2.25×105)=0.104mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.104mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=225/250=0.9mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×0.8×0.225=4.59kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.225×(2×0.8+0.45)/0.45=0.359kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.225=1.012kN/m；

静荷载设计值q=1.2×4.59+1.2×0.359=5.939kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.012=1.418kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=5.939+1.418=7.356kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.356×0.8×0.8=0.471kN.m；

最大应力σ=M/W=0.471×106/83333.3=5.649N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值5.649N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×7.356×0.8=3.531kN；

方木受剪应力计算值τ=3×3530.88/(2×50×100)=1.059N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.059N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=4.590+0.359=4.949kN/m；

方木最大挠度计算值ω=0.677×4.949×8004/(100×10000×416.667×104)=0.329mm；

方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.329mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.2mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×0.800=20.400kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(20.400+0.350)+1.4×4.500=31.200kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.625kN，中间支座最大反力Rmax=3.515；

最大弯矩Mmax=0.111kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.023mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.111×106/4730=23.54N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值23.54N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时DL 5190.3-2019 电力建设施工技术规范 第3部分：汽轮发电机组，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.515kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

GB／T 23127-2020 与水源连接的电器 避免虹吸和软管组件失效横杆的最大支座反力：N1=0.625kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×18.6=3.323kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载: