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白云区公安消防大队（含中队）营房建设工程

编制：贵阳市第一建筑工程股份有限公司

按照我单位质量目标承诺要求，模板体系的选型是关系到本工程的施工进度和质量目标能否实现的重点，因此，根据工程结构特点和现场实际情况，对模板进行了如下设计。

SY／T 5665-2018 钻井液用防塌封堵剂 改性沥青.pdf.1.1、模板体系确定：

.1.1.1基础模板：桩顶承台、电梯底板侧模采用240mm厚砖砌胎模和竹木胶合模板，龙骨采用50×100木枋。

.1.1.2柱、墙模板：混凝土方柱采用18mm厚木胶合板定制模板。施工前按图纸进行设计编号，现场木工房拼装，整体刚度好，平整度高，安装连接简便，砼外观质量能得到很好的保证。用塔吊进行柱模的吊装施工，操作工艺简单，工作效率高。

.1.1.3梁、柱模板：均采用18mm厚木胶合板模板，楼板模板采用10mm厚竹胶板。支模系统2#楼采用钢管满堂架。4#楼采用顶木支撑。

.1.1.4楼梯模板:楼梯踏步采用现场加工定型踏步模板。

.1.1.5室内门窗洞口模板：采用现场加工定型木模板，确保门窗洞口阴阳角线条顺直。门窗洞口模板分别按竖向模板配置一样，各配置一层，随竖向墙柱模一同周转。

.3.1.1支模时将两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利拆模。木枋间距不大于300mm，钢管满堂架支撑牢固，拼接缝过大时，用10cm宽胶带密封，防止漏浆。

3.1.2支设模板前，应清除墙、柱头内的杂物，弹好各种控制线，将标高标示好，并熟悉图纸，以保证各物件的尺寸和位置的准确性。

.3.1.3模板的稳定性、刚度和强度，必需由工地技术人员验算是否能可靠地承受浇灌砼时的重力和侧压力，以及施工中所产生的施工荷载；支撑的间距、数量、对拉螺杆的间距、木方的大小和间距、柱箍间距等均应按工地技术人员的技术交底进行。

.3.2柱模支模施工：

柱模背楞采用50×100mm木枋，背楞间距不大于300mm。支模采用双排钢管柱箍，柱箍间距400mm～800mm，在柱底适当加密。每道柱箍间加设一道Φ12十字对拉螺杆，施工时螺杆外套PVC管，方便螺杆的拆出和重复利用。柱箍在模板校正后与梁板模板支撑连接。如下图所示：

.3.3梁、板模板施工:

.3.3.1用Ф48×3.5钢管脚手搭设排架，在排架上铺放50×100mm方木，间距为300mm左右，作为模板的搁栅，在其上铺胶合板面板。支模示意见下图：

.3.3.3对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按规定要求起拱，模板起拱高度宜为跨度的1～3‰。

.4.1墙、柱根部处理：

为确保墙、柱根部不烂根，在安装模板时，所有墙柱根部均需加砂浆找平层以防止混凝土浇筑时因漏浆而导致烂根。

.4.2梁柱接头处处理：

要求模板接缝平整且缝隙小。模板边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆。见下图。

.4.3、楼梯模板采用踏步式定型封闭式钢模。配制钢模，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。钢筋绑好后，然后把定型钢模用塔吊吊入梯段上部固定。

.5.1侧模在保证其砼表面棱角不损伤时(混凝土强度达到1.2N/mm2以上时)即可拆除，梁、板底模混凝土拆模强度为设计强度的75%，8m跨度以上大梁底模、4m跨以上板底模及悬挑构件底模的拆模强度为设计强度的100%。

.5.2拆模程序一定是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，再拆除承重部分。拆除梁下支撑时应先从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛过急，拆下的周转材料要及时运走，清理。

.5.3上层楼板正在浇灌砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，跨度4m及4m以上的梁下均应保留支撑，其间距不得大于3m。

.5.4模板拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，要注意保护，特别是定型模板，应及时清理干净，按规格分类堆放整齐。

模板应垂直、平直、顺直，其允许偏差如下表示：

水准仪或拉线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。

.7.1预组拼的模板要有存放场地，场地要平整。模板平放并用木枋支垫，保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。

7.2新钢模使用前，必须在钢模板内、外和周边（含零部件）统刷一遍机油，不准涂刷黑色或粘稠的废机油，必须先将钢模板内、外和周边灰浆清理干净，模板外侧和零部件的灰浆和残存混凝土也清理干净。

.7.3木胶板模板可刷脱模剂。拆下的模板，要及时清理和刷油或脱模剂，必须及时清理残存的混凝土和灰浆。模板堆放时，按规格整齐摆放，要保证平稳，防倾倒。

.7.4吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。

1模板支撑系统采用￠48钢管，壁厚为3.5mm。垂直扣件、刨光的50×100木方。

4.8.2模板采用强度高、表面平整好的竹胶板。

8.3铁钉、冲击钻、水准仪等。

取板宽度为1200×1200（二排钢管间距），支架高度为2710，砼采用自拌混凝土，坍落度60。则受力情况如下：

a楼板模板及支架自重标准植（木模板）

75×1.2×1.2=1.08Kn

(0.45×1.2+0.15×1.2×1.2)×25.1=18.98Kn

c施工人员及施工设备自重

直接作用时：2.5kN/m2，间接作用时：1.0kN/m2

竖直向：2.0kN/m2，水平向：4.0kN/m2

A立杆所受的轴压力(受载区域为1.2×1.2m2)

N=1.08×1.2+18.98×1.2+1×1.2×1.2×1.4+2×1.2×1.2×1.4=30.12kN

此荷载由4根钢管共同承担,单根钢管的承载力为：

N1=N/4=30.12/4=7.53Kn

An（钢管截面积）=489.3mm2i(钢管的回转半径)=15.78mm

L0(钢管有效计算计算高度)=0.77×1500mm=1155mm

λ=L0/I=1155/15.78=73.19

σ=π2E/λ2=π2×210000/73.192=386.52N/mm2

η=0.3/(100i)2=0.3/1.5782=0.12

〔fy+（η+1）σ〕/2=〔170+(1+0.12)×386.52〕/2=3.1.45N/mm2

=34.94Kn>7.53Kn(每根立管实际受载数值)，可满足要求。

λ=1500/I=1500/15.78=95.06《〔λ〕=150

查钢构件的受力分析表,可知对应的钢管稳定系数为Ф=0.534

N/(ФA)=34660/(0.534×489.3)=132.65N/mm2<〔f〕=170N/mm2

由上述计算可知，立杆受力可满足施工荷载的要求。

8.8受力横杆验算(按三跨连续梁考虑)

a受力横杆均布荷载(受载宽度为0.6m，跨度为0.6m)

上部荷载的平均值：按1200×1200范围内受载30.12kN/m2，其均布荷载为：

30.12/(1.2×1.2)=20.9kN/m2

且对于下部横杆直接受载，楼板模板均载应减去0.25kN/m2，但计算直接支承钢管时，施工人员及荷载应加上0.5Kn/m2力最大可按下式计算：

则此钢管上的均布线荷载为：

q1=0.6×21.25=12.751kN/m

M=q112/10=0.100×21.75×0.62=0.783Kn.m=783000N.mm

Wmax=5078mm3

σmax=M/W=783000N.m/5078mm3=154.2N/mm2<〔σ〕=170N/mm2

结论:钢管的抗弯能力足够。

fmax=0.677q1114/(100EI)=0.677×21.75×6004(100×2.06×105×2×12.19×104=0.38mm<600/400=1mm

8.9木方验算(选用50×100木方)

a木方均布荷载(跨度0.6m，受载宽度为0.3m)

q3=0.3×21.75=5Kn/m

M=q3132/8=0.125×5×0.62=0.225kN.m=225000N.mm

<〔fm〕b3h32/6=14.95×50×1002/6=1250000N.m

〔fm〕=14.95N/mm2，为松木之抗拉强度，故强度足够

h=13（q3/b3）0.5/2.45=600(5/50)0.5/3.45=55mm<100mm，可以满足要求。

fmax=5q3134/（384EI）=5×5×6004/（384×9×103×50×1003/12）=0.225mm<600/400=1.50mm可以

通过以上验算，该支撑系统能满足要求。

通过以上验算看出,梁下模板方案可行。

a新浇砼对模板侧压力：

F=0.22t0VCβ1β2V0.5=0.22×5.71×24×1.2×1.15×6.80.5=108.5kN/m2

t0=200/（T+15）=200/35=5.71(T=20oC)

β1=1.2(有效缓凝剂)

β2=1.15(砼坍落度为150mm)

V=3.4/0.5=6.80m/h(30分钟浇完高3400的梁砼)

F=ﻻCH=24×3.4=81.6kN/m2

取F=81.6kN/m2

对垂直面的模板，可取4kN/m2

C模板的荷载设计值为（动、静载的分项系数分别为1.4和1.2）

F=81.6×1.2+4×1.4=103.522kN/m2

N=F×0.4×0.4=103.522×0.4×0.4=16.56kN

Ncr=F×0.4×0.4=103.522×0.4×0.4=16.56KN

要求计算按Ⅰ级ф12钢筋进行考虑，现加固可以保证不松动的情况下，尽量采用Ⅱ级Ф12钢筋：

Ncr=310×л×6×6=32.33KN>16.56KN

4.8.12木方验算(选用50×100木方)

a木方均布荷载(跨度0.4m,受载宽度为0.2m)

q2=103.522×0.2=20.7KN/m

M=q2l2/10=0.100×20.7×0.42=0.331200KN·mm

<[fm]b2h2/2.45=400(20.7/50)0.5/3.45=74.6mm<100mm

[fm]=14.95N/mm2,为松木之抗拉强度,故强度足够。

h=l2(q2/b2)0.5/2.45=400(20.7/50)0.5/3.45=74.6mm<100mm

fmax=5q2l24/（384EI）=5×20.7×4004/（384×9×103×50×1003/12）=0.184mm

<400/400=1.00mm

a底板均布置荷载（受载宽度为1m，跨度为0.m）

q3=103.552KN/m

b强度验算(按连续梁计算)

M=q3l32/10=0.1×103.552×0.12=0.103KN·m=10300N·m

<[fm]b3h32/6=14.95×1000×182/6=807000N·m

[fm]=14.95N/mm2,为松木之抗压强度,故强度足够。

h=l3(q3b3)0.5/2.45=100×(175.52/1000)0.5/3.45=12.14mm<18mm可以。

d挠度验算(按连续梁计算)

fmax=q3l34/（150EI）=175.52×1004/(150×9×103×1000×183/12)

=0.027mm<100/400=0.25mm可以。

墙体模板与柱的加固方法类似,本方案不专门计算。

通过以上计算,柱的模板方案可行。

采用钢管脚手架加木方支撑体系,板下立杆间距为11000,横杆间距为1500。木方跨度为900,木方间距为300。现计算该支撑体系之强度。楼板模板选用18mm厚胶合板,模板底肋选用50×100mm松木方,支撑系用φ48×3.5钢管及配套碗扣式扣件。

以一层楼板支撑系统为设计单元,楼板厚150mm,板跨度为4000,砼用自拌砼,坍落度为60。选用1800×1800的面积作为计算对象。

a模板及支架自重标准值

0.5×1.8×1.8=2.43KN

0.18×1.8×1.8×25.1=14.64KN

c施工人员及施工设备自重

直接作用时:2.5KN/m2,间接作用时:1.0KN/m2

竖直向:2.0KN/m2,水平向:4.0KN/m2

a立杆所受的轴压力(受载区域为2×2平方米)

N=(2.43+14.64)×1.2+1.8×1.8×1×1.4+1.8×1.8×2×1.4=34.09KN/m2

此荷载由四根钢管共同承担,单根钢管的承载力为:

N1=N/4=34.09/4=8.52KN<34.94KN故受力足够

λ=1500/i=1500/15.78=95.06<[λ]=150

查钢构件的受力分析表,可知对应的钢管稳定系数为φ=0.534

N/(φA)=8520/(0.534×489.3)=32.62N/mm2

由上述计算可知,立杆受力可满足施工荷载的要求。

8.16受力横杆验算（按三跨连续梁考虑）

a受力横杆均布荷载（受载宽度为900，跨度为900）

q1=34.09/3.24×0.9=9.47KN/m

M=q1l2/10=0.100×9.47×0.92=0.767KN·m=767000N·m

Wmax=5078mm3

σmax=M/W=767000N·m/5078mm3=151.04/mm2故强度足够

Fmax=0.677q1l4/(100EI)=0.677×9.47×9004/(100×2.06×105×12.19×104)=1.67mm<900/400=2.25mm

8.17木方验算(选用50×100木方)

a木方均布荷载(跨度0.9m,受载宽度为0.3m

q3=34.09/3.24×0.3=3.16KN/m

M=q3l32/8=0.125×3.16×0.92=0.32KN·m=320000N·mm

<[fm]b3h32/6=14.98×50×1002/6=1250000N·mm

[fm]=14.95N/mm2,为松木方之抗拉强度,故强度足够。

H=l3(q3/b3)0.5/2.45=900×(3.16/50)0.5/3.45=65.6mm<100mm可以

Fmax=5q3l34/(384EI)=5×3.16×9004/(384×9×103×50×1003/12)=0.72mm

<900/400=2.25mm可以

a底板均布荷载(受载宽度为1m,跨度为0.30m)

GB／T 16632-2019标准下载q4=1.0×34.09/3.2=10.52KN/m

b强度验算(按连续梁计算)

M=q4l42/10=0.1×10.52×0.302=0.95KN·m=95000N·mm<[fm]b4h42/6=14.95×1000×182/6=807300N·mm

[fm]=14.95N/mm2为松木方之抗压强度,故强度足够。

H=l4(q4b4)0.5/2.45=300×(10.52/1000)0.5/3.45=8.92mm<18mm可以

防雷接地施工方案Fmax=q4l44/(150EI)=10.52×9×3004/150×9×103×1000×183/12)=0.13mm

<300/400=0.75mm可以

通过以上验算,板下模板方案可行。