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浙江某外脚手架施工方案及计算书_secret三、脚手架搭设方案的选择 3
四、悬挑式脚手架设计 4
（一）计算书（参考例题） 4
1、荷载取值及组合 5
DLT 608-2019 300MW～600MW 级汽轮机运行导则2、纵、横杆水平杆计算 6
4、连墙件的计算: 11
5、悬挑梁的受力计算 11
6、悬挑梁的整体稳定性计算: 13
7、拉绳的受力计算 13
8、锚固段与楼板连接的计算 14
1、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板 15
4、剪刀撑和横向斜撑 17
5、架体内外封闭 17
6、阳台锚固段处理 17
五、脚手架施工要求 18
六、脚手架的检查与验收要求 20
1、构配件的检查和验收 20
2、脚手架检查与验收 21
七、安全管理措施 21
1、脚手架平面布置图 23
2、脚手架立面图 23
3、脚手架剖面图 23
4、节点详图（连墙件、吊环、底座等） 23
建设单位：杭州****房地产开发有限公司；
建筑、结构设计：海南****建筑设计咨询有限公司设计；
基坑围护设计：由浙江****工程咨询有限公司设计；
监理单位：浙江****工程管理股份有限公司监理；
施工总承包：****建设集团有限公司。
****苑工程总建筑面积为36839m2,由4个单体组成。1#楼框架7层，跃1层，建筑面积约为3943㎡，建筑高度为23.60m；2#楼框架6层，跃1层，建筑面积约为2601㎡，建筑高度为20.80m；3#楼框剪18层，建筑面积约为9895㎡，建筑高度为54.75m；4#楼框剪16层，建筑面积约为8696㎡，建筑高度为48.95米。地下室有1层、2层，地下2层有局部人防，地下1层建筑面积为5981㎡，地上2层建筑面积为3479m2。设计使用年限50年，抗震设防烈度为六度，防水等级为二级。
本工程±0.000相当于黄海标高4.750m。1#、2#楼层高均为2.8m层，3#、4#楼底层层高为4.2m，二层层高为3.250m，其余均为2.9m。1#楼建筑屋面檐口高为22.400m，女儿墙顶标高为23.30m；2#楼建筑屋面檐口高为19.600m，女儿墙顶标高为20.500m；3#楼建筑屋面檐口高为53.850m，女儿墙顶标高为54.450m；4#楼建筑屋面檐口高为48.050m，女儿墙顶标高为48.650m。
3、设计施工图纸、会审纪要
6、《建筑施工计算手册》2001版本
10、本工程总体施工组织设计
11、集团公司CIS形象设计标准
三、脚手架搭设方案的选择
根据本工程的特点，决定1#、2#楼落地架式脚手架，脚手架最高搭设高度高度为23.60m；3#、4#楼采用悬挑式脚手架，3#楼四层(标高10.350m)起挑，每五层一挑，总共悬挑三次；4#楼七层（标高19.050m）起挑，每五层一挑，总共悬挑二次；脚手架最高搭设高度54.75m。脚手架布置见平面布置图(见附图1)
1、搭设方式与主要参数
（1）脚手架用ф48×3.5钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为1.05m，纵距为1.5m，步距为1.8m。
(2)连墙件采用二步三跨连接。采用刚性连接的连接方式，具体做法详见附图。
（3）脚手架立杆下部支承在Φ80钢管套筒加焊钢板的脚手架底座地下室砼顶板上。
（4）里立杆离墙面0.25m。（要求≤0.30m）
（5）脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，层层满铺800×1000脚手片。
（6）剪刀支撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45O—60O之间。
（7）脚手架底部设置纵横扫地杆。
（8）本工程设计施工荷载3KN/m2，同时施工不得超过二层。
（1）选挑架采用16a号槽钢作为水平挑梁。槽钢悬挑长度2.4m，建筑物内锚固段长度1.50m，水平间距1.5m,步距1.8m，采用8步一挑,每挑脚手架搭设高度14.4m。
(2)水平挑梁设一道6×19+1钢丝绳斜拉绳，拉环采用ф16圆钢，位置、具体做法见附图。
（3）脚手架用ф48×3.5钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为1.05m，纵距为1.5m，步距为1.8m。
（4）脚手架立杆下部支承在槽钢上，上部焊接L=100Φ25钢筋，便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。
（5）连墙件采用2步2跨连接，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
（6）里立杆离墙面≤0.30m。
（7）脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，层层满铺800×1000脚手片。
（8）立杆底部200mm处设扫地杆。
（9）水平钢梁与楼板压点采用Φ16圆钢拉环，拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
（10）楼层转角位置采用45度16a号槽钢外挑加强。
落地式钢管脚手架受力计算：
（一）钢管脚手架技术数据
1、立杆纵距按1.5m计算，横距1.05m，步距1.8m，底层为2.1m。
2、材料采用外径ф48mm钢管，壁厚3.5mm，有严重锈蚀、弯曲、裂纹的不得使用，扣件应有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、浮雕丝的禁止使用。
3、脚手架荷载为3.0KN/m2。
（二）脚手架荷载计算：
有关参数：《建筑施工计算手册》的7.2《扣件式钢管脚手架计算》：
11步单立杆：NGK1‘=1.2×（11×0.442）=5.834KN；
NGK2=1.2×1.715/2*11=11.319KN
NQK=1.4×6.30=8.82KN
N=NGK1‘+NGK2+NQK=5.834+11.319+8.82=25.973KN
每根立杆受力为：N/2=12.986KN
1、立杆的地基承载力验算：
因本工程落地架立杆直接搭设在回填土夯实素砼C20硬化地坪上，接触面考虑钢管底部垫20*20混凝土块，面积：A=40000㎜²
素砼硬化面，fc/K=10N/㎜²，K取1.0
立杆基础底面的平均压力为，p=N/A=12.986×103/40000
=0.32N/㎜²＜fc=10N/㎜²
每只扣件的抗滑移承载力设计值R=8KN
ωk=0.7μZμSω0=0.7×1.13×0.11×0.45=0.039KN/㎡
其中离地高度21m，C类地面粗糙度：μZ=1.13
μS=1.3×0.083=0.11；基本风压：ω0=0.45KN/㎡
连墙杆竖向实际按楼层设置，水平向按3个立杆纵距设置。
Nlw=1.4×Aw×ωk=1.4×4.5×4.8×0.039=1.179KN
Nl=Nlw+N0=1.179+3=4.179KN＜R=8KN
悬挑式钢管脚手架受力计算：
①每米立杆自重：0.1248KN/m
②脚手片自重：0.15KN/m2
③栏杆:0.15KN/m
④安全网自重：0.005KN/m2
⑤槽钢：A=25.15㎝²，WX=116.8㎝³，iX=6.10cm,Wy=17.6㎝³
iy=1.82cm,IX=934.5㎝4，tw=10㎜，b=65㎜
E=2.06×105N/㎜²
①施工均布荷载：结构3KN/m2,装修2KN/m2
Us——风荷载体型系数,Us=0.800(建议值)。
纵横向水平杆强度及变形
恒载+0.85(施工均布荷载+风荷载)
荷载组合分项系数:恒载取1.2,活载取1.4
2、纵、横杆水平杆计算
1）纵向（大横杆）水平杆计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.412×106/5080.0=81.008N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m
=0.835×106/5080.0=164.442N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V=V1+V2=2.824mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3）扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
1）作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；
NG1=0.125×18.600=2.321kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×8×1.500×(1.050+1.400)/2=2.205kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.150×1.500×8/2=0.900kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.500×18.600=0.139kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.566kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=0.800
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.800=0.315kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
2）立杆的稳定性计算:
①不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.29kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=146.34
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
②考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.30kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.182kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=171.28
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.315kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=4.763kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.763kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=140.00/1.58的结果查表得到=0.67；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=67.476kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=9.763kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件连接。
5、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体1400mm，支拉绳的支点距离墙体=2400mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面积A=25.15cm2。
受脚手架集中荷载P=1.2×5.57+1.4×4.73=13.29kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最大弯矩Mmax=5.961kN.m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=5.961×106/(1.05×116800.0)+17.197×1000/2515.0=55.441N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
6、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,计算公式如下
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(2400.0×160.0×235.0)=0.97
经过计算得到强度=5.96×106/(0.763×116800.00)=66.91N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=26.424kN
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×26.424/0.850=249kN。
故选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。
8、锚固段与楼板连接的计算:
1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.007kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[11007×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.01kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于11007.40/(3.1416×20×1.5)=116.8mm。
4)水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.01kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
1、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板
1.1纵向水平杆(大横杆)置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。
1.2纵向水平杆（大横杆）接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。纵向水平杆（大横杆）采用对接扣件连接，其接头应交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于500mm。
1.3纵向水平杆（大横杆）搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.
1.4小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。
1.5横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于300mm。作业层上非主节点的横向水平杆根据支撑脚手架的需要等间距设置。端部扣件盖板边缘至横向水平杆杆端的距离不应小于100MM;在同一根立杆上设置的上下两步横向水平杆宜左右交错设置.
1.6脚手板:也称为脚手片,脚手片必须垂直于墙体铺设,25M以下建筑物的外脚手架除操作层以及操作层的上下层.底层.顶层必须满铺外,还应在中间至少满铺一层,25米以上建筑物的外脚手架应层层铺设脚手片.装饰阶段必须层层满铺脚手片.脚手片须用不细于18号铅丝双股并联绑扎少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整.无探头板,不能满铺处必须采取有效防护措施.
2.1脚手架立杆下部支承在槽钢（工字钢）上，上部焊接L=100Φ25钢筋，便于钢管插入。
2.2立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出结构檐口上皮1.5m。
2.3脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
2.4立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（强制性条文）接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。
2.5立杆必须采用连墙件与建筑物可靠连接。
3.1连墙件的布置宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm。当大于300mm时必须增加斜拉杆。（见详图）
3.2连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应采用其他可靠措施固定。
3.3连墙件布置应采用菱形布置,也可采用方形布置、矩形布置。拉结点在转角和顶部部位加密。水平方向间距3m，垂直方向间距2.9m。
3.4必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
3.5连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平布置,当不能水平布置时,与脚手架的一端应下斜连接,不能采用上斜连接。
36连墙件伸出扣件距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆。
3.7架高超过40且有风涡流作用时，应采用抗上升翻流作用的连墙措施。
4.1脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。
4.2剪刀撑的设置应符合下列规定：
4.2.1每道剪刀撑跨越立杆的根数宜下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间（图6.6.2）。
表一剪刀撑跨越立杆的最多根数
剪刀撑斜杆与地面的倾角a
剪刀撑跨越立杆的最多根数n
4.2.2高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；
剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得小于1米,应采用3个扣件固定；
4.2.4剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
5.1脚手架外侧在立杆内侧必须挂设经建设主管部门认证的合格的密目式安全网.应用不少于18号铅丝张挂严密.
5.2脚手架的架体里立杆距墙净距超过20CM时必须铺设站人片,站人片设置平整牢固.
5.3脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭,施工层以下每隔3步以及底部应用密目网或其它措施进行封闭。
5.4脚手架外侧自第二步起必须设置1.2m高同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆。顶排防护栏杆不得少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧当遇大开间、门窗洞等形成临边时，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。
水平悬挑梁如搁置在外挑阳台板上，锚固长度必须加长伸入到室内结构，第一道锚固点必须锚固在结构梁上，锚固长度≥35d。（详见附图）
悬挑架转交处需加设45°斜挑梁，具体做法见详图。
1．1项目部技术负责人应按照专项施工组织设计向架设和使用使用人员进行技术交底。交底内容要有针对性,交底双方履行签字手续.
1.2按照规范规定和施工组织设计要求对钢管、扣件、脚手片进行检查验收塑钢门窗安装施工工艺标准，不合格产品不得使用。
1.3经检查验收合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
2.1脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
2.2每搭完一步脚手架后，应按照规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
2.3立杆搭设应符合下列规定：
2.3.1严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；(强制性条文)
2.3.2相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内呼和浩特东达城市广场室外景观绿化及排水工程施工组织设计.doc，错开距离应符合规范的规定；
2.3.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；
2.3.4当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；