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（修改）某五星级酒店双排钢管扣件式脚手架施工方案023

外脚手架（落地及悬挑架、卸料平台）

××××集团建筑工程有限公司

T／CECS 562-2018 城市综合管廊防水工程技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf××五星级酒店工程项目部

3.2 设计总体思路 2

3.3 劳动力准备 2

4 脚手架构造要求技术措施 3

4.1 总的设计尺寸 3

5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 7

5.1 落地脚手架搭设施工工艺 7

5.2 脚手架的拆除施工工艺 8

6 目标和验收标准 8

7 安全文明施工保证措施 8

7.1 材质及其使用的安全技术措施 8

7.2 脚手架搭设的安全技术措施 9

7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 9

7.4 脚手架拆除的安全技术措施 9

7.8文明施工要求 12

7.9应执行的强制性条文 13

《建筑施工手册》第四版；

《钢管脚手架扣件》（GB15831）；

贵州××集团××五星级酒店工程施工图纸；

贵州××集团××五星级酒店工程施工组织设计；

类型与本工程相似工程的施工技术经验及资料。

该工程位于××市××新区迎宾东路南侧，建筑面积约68735平方米，工程结构类型为框筒结构。设计单位是××建筑设计研究院有限公司，监理单位是贵州××监理咨询有限公司，建设单位是贵州××房地产开发有限公司，施工单位是××××建筑工程公司。该工程为五星级酒店，主楼层数为F20+2层，裙楼层数为F4+2层；一层层高6.45m,二层至四层层高5m，五层层高4.6m，六层至十九层层高3.8m，二十层层高4.6m；地上部分结构较为规则，平面无大的变化。现计划外架规划如下图所示：

根据现场实际情况，本工程六层（26.100m）以下主要采用落地式双排钢管脚手架，六层（26.100m）以上采用工字钢悬挑脚手架，屋面（80.600m）以上机房设备层部分采用落地架。对于裙楼因施工场地的影响，25轴地下室外未回填完成，结构施工时在部分二楼平面采用工字钢搭设悬挑架（搭设部位为25轴/C轴至N轴），其余部分采用落地式双排钢管脚手；酒店大堂部分屋顶高度16.500m，全部采用落地架；塔楼除U轴/10～17轴有悬挑板部分在二楼悬挑工字钢外架外其余部分均采用双排落地架，结构上部工字钢悬挑架高度均控制在20m以内。本工程零米以上外架主要用于结构施工安全防护，主体施工按二层作业考虑，外架验算时应满足此项要求。

预埋卡环→安装承力工字钢及其斜拉杆→安装脚手架立杆及扫地杆→逐步搭设（随结构施工）上面四层钢管脚手架→铺脚手板、挂安全网、设护栏

每层施工层、操作层及底层满铺脚手板，根据操作面确定最多铺设4层（可完全满足施工需求）。每层张挂安全兜网，沿建筑物四周全部张挂，外侧张挂双层细眼安全网以保证施工安全，形成全封闭安全防护体系。

1）落地式外脚手架搭设要求

外落地脚手架采用双排钢管脚手架，立杆间距为1.2m，架宽0.7m，大横杆步距为1.8m。

外落地脚手架基础：在立杆下垫5cm厚以上的脚手板，并做好排水措施。

落地脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上

纵向小横杆设于横向水平杆之上，固定在立柱的内侧，并采用直角扣件与大横杆扣紧。

每一大横杆与立杆处必须设置一根小横杆。

2）悬挑式外脚手架搭设要求

悬挑式脚手架采用双排钢管脚手架，立杆间距为1.5m，架宽0.7m，大横杆步距为1.8m，离墙距离为0.3m。（基本设置同外落地架）。

悬挑架用20a型工字钢支撑，本工程悬挑高度约为58m，所以分三次悬挑，完全卸荷，第一次悬挑在标高26.10m处（第6结构层），第二次悬挑在45.10m处（第11结构层）。第三次悬挑在64.10m处（第16结构层），工字钢长度为3m，在楼层板上预埋一级钢20的几字型卡环两道，间距为1.6m，并用木楔从外至楼内楔牢固（反向受力，越挤越紧）。钢丝绳在外挑1.1m处向上斜拉，高度为5m。每段钢丝绳间距为1.5m（1跨）。

7搭设技术措施1）、外架搭设(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200。(2)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。(3)立杆顶端应高出建筑物屋顶1.5m。(4)脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(5)大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于4跨，并不小于6m。(6)大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。(7)架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1／300。(8)小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。(9)每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm，外架立面外伸长度以100mm为宜。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1／2，施工层小横杆间距为1m。(10)脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。(11)搭设中每隔一层外架要及时与结构进行牢固拉结，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。(12)拉杆必须从第一层与墙柱连接，拉杆与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。保证垂直4m、水平6m拉接。    (13)脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。(14)剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。(15)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。(16)用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。(17)外架施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应小于180mm。栏杆上立挂安全网，网的下口与建筑物挂搭封严(即形成兜网)或立网底部压在作业面脚手板下，再在操作层脚手板下另设一道固定安全网。(18)剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成45°～60°夹角。作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。

连墙件设置示意图2)、过门洞的处理 过门洞，双排脚手架可挑空1.2m立杆，即在第一步大横杆处断开。悬空的立杆处用斜杆撑顶，逐根连接三步以上的大横杆，以使荷载分布在两侧立杆上，斜杆下端与地面的夹角要成60°左右，凡斜杆与立杆、大横杆相交处均应扣接。3)、安全通道口、卸料平台

通道口立杆间距1.5m，步距1.5m，架子高2.5m，通道宽3.5m，长6m，顶用钢管搭设，钢管两端挑出两边的外立杆各500mm，通道内采用八字撑，间距1.5m，通道顶采用两层脚手板封闭，两层间距100mm，通道的立杆设置扫地杆和剪刀撑，外立面采用浅绿色安全网封闭。

卸料平台用16号槽钢焊接制成，总长为4.5m，宽3m，其搭设要挑出外架的外立面3.5m，楼板内绞端为1m，用两道20的圆钢做成几字型卡环卡牢固，并用木楔钉紧满铺脚手板，并用内外两道钢丝绳向上斜拉。两侧外围搭设高1.2m的防护栏杆，并绑设高不小于150mm的挡脚板，装运材料时要与大横杆水平方向垂直。材料运输完毕后要及时拆除卸料平台和恢复外架的安全网。

在第3层、9层、15层、20层塔吊位置，跟外架连接各搭设一个水平通道，以便塔吊操作人员方便上下塔吊。搭设要求：架宽800mm，水平杆一头置于楼层内200mm长，一头跟外架连接，离塔吊标准节留设100mm的间隙，水平杆上设置小横杆间距为1.5m，满铺脚手板并捆绑牢固，并搭设高1.2m的防护栏杆。张挂安全立网。

4)、脚手架的避雷接地设置：

接地线采用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢。接地线的连接要绝对接触可靠，连接时应将接触面的油漆及氧化层清除，露出金属光泽，并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接采用焊接，焊接点的长度应为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。

5)、搭设工艺流程(1)、架子搭设工艺流程：在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。

9钢管落地脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为26.6米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.7米，大小横杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处贵州省××市，基本风压为0.3kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

脚手板铺设总层数:4；

地基土类型:钢筋砼顶板；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.5/2=2.25kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25=3.46kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=3.46×0.72/8=0.212kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=47.199N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=47.199N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.225+2.25=2.508kN/m；

最大挠度V=5.0×2.508×7004/(384×2.06×105×107800)=0.353mm；

小横杆的最大挠度0.353mm小于小横杆的最大容许挠度700/150=4.667与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7=0.023kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；

活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.023+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.211kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.211×1.5=0.387kN.m；

M=M1max+M2max=0.006+0.387=0.393kN.m

最大应力计算值σ=0.393×106/4490=87.506N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=87.506N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.023+0.158+1.575）/2=0.878kN

V=1.615×0.878×15003/(100×2.06×105×107800)=2.155mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.155=2.206mm；

大横杆的最大挠度2.206mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7×1/2=0.012kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；

活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.012+0.05+0.158)+1.4×1.575=2.468kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(0.70×1/2)×0.033/1.80]×26.60=3.492；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×4×1.5×(0.7+0.3)/2=0.9kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×26.6=0.2kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.041kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.7×1.5×2/2=3.15kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.3kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.041+1.4×3.15=10.46kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.041+0.85×1.4×3.15=9.798kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×

1.82/10=0.137kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=10.46kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=10460/(0.188×424)=131.219N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.219N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=9.798kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9798.198/(0.188×424)+137240.082/4490=153.486N/mm2；

立杆稳定性计算σ=153.486N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.549kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=67.251m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=67.251/(1+0.001×67.251)=63.014m；

[H]=63.014和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为26.6m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.549kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.137/(1.4×0.85)=0.115kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

H]=55.399/(1+0.001×55.399)=52.491m；

[H]=52.491和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为26.6m，小于[H]，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.237kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=5.382kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.382kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=10.382

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.382小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

10.普通工字钢悬挑脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为20米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.7米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；

脚手架沿墙纵向长度为180.00米；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处贵州省××市，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.130；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.1米，建筑物内锚固段长度1.9米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C30；

钢丝绳安全系数为:8.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1m。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.5/2=2.25kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25=3.46kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=3.46×0.72/8=0.212kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=47.199N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=47.199N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.225+2.25=2.508kN/m；

最大挠度V=5.0×2.508×7004/(384×2.06×105×107800)=0.353mm；

小横杆的最大挠度0.353mm小于小横杆的最大容许挠度700/150=4.667与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7=0.023kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；

活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.023+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.211kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.211×1.5=0.387kN.m；

M=M1max+M2max=0.006+0.387=0.393kN.m

最大应力计算值σ=0.393×106/4490=87.506N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=87.506N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.023+0.158+1.575）/2=0.878kN

V=1.615×0.878×15003/(100×2.06×105×107800)=2.155mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.155=2.206mm；

大横杆的最大挠度2.206mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.7×1/2=0.012kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；

活荷载标准值:Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.012+0.05+0.158)+1.4×1.575=2.468kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(0.70×1/2)×0.033/1.80]×20.00=2.626；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×4×1.5×(0.7+0.3)/2=0.9kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×20=0.15kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.126kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.7×1.5×2/2=3.15kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.3kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.126+1.4×3.15=9.361kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.126+0.85×1.4×3.15=8.699kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×

1.82/10=0.137kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

0123 文莱驻华大使馆基坑工程施工方案立杆的轴向压力设计值：N=9.361kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

徐州万科翡翠之光项目二期工程—高支模专项施工方案(轮扣式)立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；