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1.建设综合研究设计院提供《颐德家园一期岩土工程勘察报告》；

2．北京建设设计研究院提供《颐德家园一期A、B、C、D、E、F楼座基础结构平面图》；

3．北京建设设计研究院提供《颐德家园二期总平面图》；

湖南省公路工程标准勘察设计招标文件(2019年版)（根据湘交基建[2019[246号文修订 湖南省交通运输厅发布2020年1月）7．企业标准《CFG桩复合地基技术规定》〈Q/JY〉；

颐德家园住宅小区位于北京市朝阳区东直门外京顺路5号国营曙光电机厂（又名一二五厂）厂区西南侧，紧临东北三环，处于京顺路和机场路的入口，与南银大厦、国际展览中心隔路相望，距北京中央仅五公里。颐德家园一期工程由A座—F座住宅楼及地下车库组成。其中A座地上28层，地下2层；BCD座地上18层，地下2层；E座地上11.5层，地下1层；地下车库地下2层钢筋混凝土无梁框架结构上部3.0m厚覆盖土。

除地下车库外，结构设计要求A座—F座住宅楼采用复合地基。

钻探深度范围内场区地质共分十三大层，现将与复合地基设计相关的地层地质自上而下描述如下：

③层由③1砂质粉土及③2粉细砂层交互沉积组成，厚度为0.4～3.5m，层底标高为30.21～32.98m。

③1砂质粉土层：黄褐色～褐黄色，含云母及少量氧化铁，局部夹粘性土薄层，湿～饱和，中～中低压缩性，该层在场区内局部缺失。

③2粉细砂层：黄褐～褐黄色，含云母，局部夹粘性土薄层，湿～饱和，中下密，该层在场区内局部缺失。

④粉质粘土层：褐灰色～灰色，含云母、氧化铁及有机质，局部夹砂质粉土层，湿～饱和，可塑，中高压缩性。该层厚度为1.2～5.7m，层底标高为27.65～30.26m。

⑤粉质粘土层：褐黄色～黄褐色，含云母、氧化铁及少量有机质，饱和，可塑，中压缩性。该层厚度为2.5～6.9m，层底标高为23.08～26.89m。

⑥层由⑥1砂质粉土及⑥2粉细砂交互组成，厚度为0.4～4.0m，层底标高为21.68～25.45m。

⑥1砂质粉土层：褐黄色～黄褐色，含云母、氧化铁，局部夹粉质粘土层，饱和，中低～低压缩性。

⑥2粉细砂层：褐黄色～黄褐色，含云、氧化铁，饱和，中密。

⑦粘土层：褐黄色～黄褐色，含云母、局部夹砂质粉土层，饱和，可塑，中压缩性。该层厚度为4.1～7.7m，层底标高为16.74～18.68m。

⑧中砂层：褐黄色～黄褐色，局部夹圆砾及卵石，局部为⑧1粘质粉土层。该层厚度为2.2～4.4m，层底标高为13.64～15.78m。

⑧1粘质粉土层：主要出现在10号、13号及17号孔内，黄褐色，中压缩性。

⑨1粘土层：褐黄～棕褐色，含云母、氧化铁，局部夹粉土层及粉细砂层、饱和，可塑，中压缩性。

⑨2粘质粉土层：褐黄色～黄褐色，含云母、氧化铁，饱和，低压缩性。

⑨3粉质粘土层：褐黄～棕褐色，，含云母、氧化铁，饱和，可塑，中低压缩性。

1．上层滞水：该层地下水以大气降水入渗为主，静止水位埋深为1.30～3.70m，标高为36.14～38.69m。

2．潜水：该层地下水以侧向径流补给和大气降水入流为主，静止水位埋深为5.70～7.70m，标高为32.31～34.00m。

3．微承压水：静止水位埋深为14.40～16.30m，标高为23.70～25.78m。

4．静止水位埋深为21.10～22.80m，标高为16.86～18.71m。

地下水对混凝土无腐蚀性，在长期浸水条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，但在干湿交替环境下对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性。

五CFG桩地基设计思想：

1．边坡支护与地基处理的关系：

本期工程分为地下车库、高层住宅及配套商业房三个不同埋深的基底标高，而且相对距离较小，边坡支护应考虑不扰动地基持力层这一因素，同时还应有效地降低地下水位，保证CFG桩的施工质量，以满足地基的承载力要求。

建筑荷载不同，复合地基的承载力要求及沉降控制也不同，应分别进行设计计算，使设计方案更具针对性，且经济合理。按照“疏桩理论”进行大桩距布置，充分发挥桩间土的作用，以降低施工成本。资料显示，其它条件相同时，桩距越小，复合地基承载力越大。当桩距小于4倍桩径时，随着桩距的减小，复合地基的承载力增长率明显下降，从桩与桩间土共同发挥作用考虑，桩距以不小于4倍桩径为宜。

CFG桩不宜从基坑四周转圈向内推进施工，因为这样施工会限制桩间土向外的侧向变形，容易造成大面积土体隆起或断桩，宜采取从基坑中心向外推进，或从一侧向另一侧推进的施工办法。

六CFG桩复合地基设计方案：

1．A座复合地基设计方案：

布桩范围：基础平面内，边桩不超过基础边线d/2（d为桩径）

桩长：L＝25.0m（桩端进入粘土⑨层8.63m）

桩间距：S＝1.80m

布桩形式：等边三角形排列

桩体强度：C20混凝土（ƒck＝13.4N/mm2）

褥垫宽度：大于基础300mm

压实系数：λc ＝0.88（虚铺230mm，压实后200mm）

2．BCD座复合地基设计方案：

布桩范围：基础平面内，边桩不超过基础边线d/2（d为桩径）

桩长：L＝17.0m（桩端进入中砂⑧层1.36m）

桩间距：S＝1.60m

布桩数量：B座232根，C座230根，D座235根

桩体强度：C20混凝土，ƒck＝13.4N/mm2

褥垫宽度：大于基础300mm

压实系数：λc ＝0.87（虚铺230mm，压实后200mm）

3．EF座复合地基设计方案：

布桩范围：基础平面内，边桩不超过基础边线d/2（d为桩径）

桩长：L＝17.0m（桩端进入中砂⑧层1.36m）

桩间距：S＝1.80m

布桩数量：E座182根，F座181根

桩体强度：C20混凝土，ƒck＝13.4N/mm2

褥垫宽度：大于基础300mm

压实系数：λc ＝0.87（虚铺230mm，压实后200mm）

七CFG桩复合地基施工方案:

⑴绘制布桩图，注明桩位编号。

⑵确定施工场区内水准控制点及建筑物位置控制坐标点。

⑶确定施工机具和配套设备，试成孔不少于2个，以复核地质资料、设备及工艺是否适宜，核定选用的技术参数上否符合实际。

⑷修筑道路，接通电源、水源，搭设必要的临时设施。

⑸确定钻机施工作业面，基坑底边线距离边桩外皮不得小于0.8m（如基坑开挖坡度较大，外放尺寸可适当减少）。

⑹土方开挖至设计基底标高以上0.2m时，整平工作面，按桩位图放线定桩位，设置桩位标志。

⑺原材料进场、试验，所需材料均应符合设计要求及施工规范的规定；进行混凝土配合比申请。

采用螺旋钻机成孔泵压混凝土灌桩工艺。

⑴场地平整，放线定桩位，在基础平面内布桩，边桩距基础平面内第一排桩的距离可适当调整，但不应超出基础平面外d/2（d为桩径）；

⑵确定桩的钻孔深度：桩的钻孔深度应为：设计有效桩长＋0.2m（褥垫厚度）＋0.3m（保护桩长度）；

⑶螺旋钻机就位，利用水准尺调直钻杆，对准桩位下钻；

⑷钻机中心管压灌混凝土与提钻同步，并连续进行；混凝土灌至孔满为止，充盈系数（实际灌注混凝土体积与桩体设计计算体积加预留长度体积之比）不得小于1，也不宜大于1.2；

⑸优先选用PO32.5水泥，粗骨料为5～20mm石子，细骨料为中粗砂。

⑹首盘混凝土灌注前，输送泵管道应用与混凝土成分相同的砂浆或灰浆进行冲洗润滑，停止灌注时间超过45min时，泵管应用清水

⑺灌注时边提钻杆边压灌注混凝土，应匀速提钻，每次提钻高度不可超过25cm，钻杆在混凝土中掩埋深度不得小于0.5m；

⑻截桩头：灌注混凝土后3～7d后，截去桩顶0.5m至桩顶设计标高，桩顶应找平，并与桩间土处在同一平面，桩顶不可出现斜面；

⑼褥垫施工：自设计基底标高以上0.30m采用人工下挖0.5m，铺设褥垫，铺设宽度大于基础30cm；材料采用级配砂石或中粗砂，碎石或卵石最大粒径不宜大于30mm；虚铺厚度23cm，压实厚度0cm。

⑽CFG桩施工中，应抽样制做混凝土试块，每台班制做一组，一组3块（边长为150mm立方体），测定28d强度。

⑾施工过程中，应观测新灌桩对邻桩的影响，当发现桩断裂并脱开时，必须进行逐桩静压，静压时间一般为3min。静压荷载以能保证使断桩衔接起来为准。

⑿现场拌制混凝土应严格进行原材料计量，每盘称量的偏差不得超过以下规定：水泥：±2%；、粗细骨料：±3%、水：±2%；

1．CFG桩施工质量控制与检验：

⑴桩的施工质量允许偏差：

桩长：≦100mm；桩径：±20mm；垂直度：≦1%；桩位：＜d/2（d为桩径）；

⑵钻孔时，钻杆应保持垂直、稳固，位置正确，防止因钻杆晃动引起孔径扩大；钻孔过程中，应及时清理孔口积土，防止散土掉入桩孔中。

⑶利用吊放十字园环方法检查孔的垂直度和孔径，利用有长度标记的线锤检查孔深。

⑷施工中应时刻观察桩与桩之间的相互影响，如发现问题及时采取补救措施。

2．褥垫施工质量与检验：

⑴褥垫选用碎石材料时，级配应均匀，最大粒径不宜大于30mm；

⑵褥垫施工宜采用1.55～2.20kW的平板振捣器振实；

⑶褥垫层施工前必须首先验槽，浮土必须清除干净，边坡必须稳定；垫层底面应设在同一标高上，如深度不同，可挖成阶梯或斜坡搭接，搭接处应夯压密实，并按先深后浅的须序进行施工。

⑷褥垫层分段施工时，接头处应做成斜坡，每层错开0.5～1.0m，并应充分捣实。

施工结束，一般28d后进行桩与土以及复合地基检验，对砂性较大的土层可以缩短恢复期，可不强调28d；复合地基承载力可用单桩静载试验确定。

⑴采用单桩静载试验测定桩的承载力，单桩静载试验按《建筑桩基技术规范》JGJ94—94规定执行，静载试验要达到桩的极限承载力，试验数量为总桩数的0.5%～1%，且不应少于3个试验点。

⑵采用动测法（小应变）检验桩的完整性，检测数量为总桩数量的20%。

单桩复合地基静载试验方法按《建筑地基处理技术规范》JGJ79—91执行，试验数量不应少于3个试验点。

3．施工验收：CFG桩复合地基验收时应提交下列技术资料：

⑴桩位测量放线图（图有桩位编号）；

⑵材料检验及混凝土试块试验报告书；

⑷CFG桩施工原始记录；

⑸设计变更通知书、事故处理记录；

⑹复合地基静载及动载试验检测报告；

1．桩间土强度因受扰动而降低：

CFG桩施工过程中，桩间土常会受扰动，扰动后的桩间土会大大降低强度。此类问题的出现，常常是予留土层太薄，或是予留土层为饱和土，在清除予留土时采用了机械，由于机械碾压及振动所造成。扰动严重的桩间土应进行处理，不得直接作为复合地基。

予防这类问题有效的办法是，桩间土如果饱和，灵敏度高，予留土层不宜低于50～70cm，清除予留土层时，最好用人工。最好用人工，尽量不采用机械。

在饱和软土中成桩时，桩机的振动较小，当采用连打作业时，新打桩对已打桩产生挤压作用，使已打桩被挤成椭园形或不规则形状，造成缩颈和断桩。在较硬土层中成桩时，桩机的振动较大，对已打桩的影响主要为振动破坏，采用隔桩跳打时，若已打桩硬结强度不太高，在两桩之间打桩时，已打桩有时被振裂，且裂缝一般与水平成0～300夹角。

根据土质条件及施工工艺布桩，且布桩间距不宜太小，即是予防缩颈或断桩的一种措施。根据土质情况，当采用隔桩跳打工艺，补打中间桩时，要考虑两旁已打桩的强度，必要时可适当延缓一下时间。

钻机中心管泵压混凝土成桩时，钻机提升速度太快也会导致缩颈或断桩，但钻机提升太慢时，桩的端部水泥含量较少，桩顶浮浆过多，而且混凝土也容易产生离析，进而形成桩体强度不均匀。

控制钻机提升速度均匀，与泵压混凝土保持同步，是必须遵守的施工规则。避免此类问题发生，很大程度上依靠施工经验，所以，灌注混凝土时，钻机要由经验丰富的机手操作。

1．桩侧摩阻力标准值qsik：

④＝40kpa、⑤＝40kpa、⑥＝40kpa、⑦＝40kpa、⑧＝70kpa、⑨＝50kpa

2．桩端承阻力标准值qpk：⑨＝400kpa

3．桩间天然土承载力标准值ƒka：③＝160kpa

4．复合地基承载力标准值：ƒsp，k＝550kpa

二自由单桩承载力标准值：

Rk＝（up∑qsihίί＋qp·Ap）╱k

＝[1.885（2.36×40＋4.57×40＋1.4×40＋4.94×40

＋3.10×70＋8.63×50）＋（400×0.283）]╱2

＝[2223.0＋113.2]╱2

式中：k——安全系数（取k＝2）

hίί——第hί层土的厚度

三复合地基承载力标准值：

m＝d2╱de2＝0.62╱（1.05×1.80）2＝0.1

式中：de——桩的等效影响圆直径，当桩为等边三角形排时，de＝1.05S，（S为桩间距）

ƒsp，k＝m·Rk╱Ap＋α·β（1－m）ƒka

＝0.1×1168.1/0.283＋1.1×0.9（1－0.1）×160

＝409.9＋142.6＝552.5kpa＞fk（550kpa）

式中：α——桩间土强度提高系数（即加固后桩间土承载力标准值与天然地基承载力标准值之比），一般取α＝1.0～1.2；

β——桩间土强度发挥系数，β＝0.75～1.0，对变形要求较高的建筑物取低值。

n＝[（ƒsp，k╱αβƒka）－1]╱m＋1

＝[（552.5╱1.1×0.9×160）－1]╱0.1＋1

σp＝nαβƒka＝25.9×1.1×0.9×160＝4102.6kpa

⑶桩体强度（混凝土：C20）：

13.4N/mm2＞3×4102.6╱103＝12.3N/mm2（可）

式中：ƒck——混凝土轴心抗压强度标准值。

Pp＝nαβƒkaAp

＝25.9×1.1×0.9×160×0.283＝1164.0kpa

ι′＝（Pp－qpAp）╱upqs

＝（1164－400×0.283）╱1.885×40

＝13.94＜25.0m（可）

A＝AP╱m＝0.283╱0.1＝2.83m2

三角形排列：S＝1.05√A＝1.05×√2.83＝1.77m（可）

六褥垫层虚铺厚度计算：

H′＝H╱λ＝200╱0.88＝227mm

式中:H′——褥垫层虚铺厚度

λ——夯填度，一般取0.87～0.9

BCD座复合地基设计计算

1．桩侧摩阻力标准值qsik：

③＝40kpa、④＝40kpa⑤＝40kpa⑥＝40kpa⑦＝40kpa⑧＝70kpa

2．桩端承阻力标准值qpk：⑧＝900kpa

3．桩间天然土承载力标准值ƒka：③＝160kpa

4．复合地基承载力标准值：ƒsp，k＝330kpa

二自由单桩承载力标准值：

Rk＝（up∑qsihίί＋qp·Ap）╱k

＝[1.26（2.17×40＋2.55×40＋4.57×40＋1.4×40

＋4.94×40＋1.37×70）＋（900×0.126）]╱2

＝[908.6＋113.4]╱2＝511.0kN

式中：k——安全系数（取k＝2）

hίί——第hί层土的厚度

三复合地基承载力标准值：

m＝d2╱de2＝0.42╱（1.13×1.60）2＝0.049

式中：de——桩的等效影响圆直径，当桩为四边形排时，de＝1.13S，（S为桩间距）

ƒsp，k＝m·Rk╱Ap＋α·β（1－m）ƒka

＝0.049×511.0/0.126＋1.1×0.9（1－0.049）×160

＝198.7＋150.6＝349.3kpa＞fk（330kpa）

式中：α——桩间土强度提高系数（即加固后桩间土承载力标准值与天然地基承载力标准值之比），一般取α＝1.0～1.2；

β——桩间土强度发挥系数，β＝0.75～1.0，对变形要求较高的建筑物取低值。

n＝[（ƒsp，k╱αβƒka）－1]╱m＋1

＝[（349.3╱1.1×0.9×160）－1]╱0.049＋1

σp＝nαβƒka＝25.6×1.1×0.9×160＝4055.0kpa

⑶桩体强度（混凝土：C20）：

13.4N/mm2＞3×4055╱103＝12.2N/mm2（可）

式中：ƒck——混凝土轴心抗压强度标准值。

Pp＝nαβƒkaAp

＝25.6×1.1×0.9×160×0.126＝510.9kpa

ι′＝（Pp－qpAp）╱upqs

＝（510.9－400×0.125）╱1.26×40

＝9.15＜17.0m（可）

A＝AP╱m＝0.126╱0.049＝2.57m2

四边形排列：S＝1.13√A＝1.13×√2.57＝1.81m（可）

六褥垫层虚铺厚度计算：

H′＝H╱λ＝200╱0.88＝230mm

式中:H′——褥垫层虚铺厚度

λ——夯填度，一般取0.87～0.9

EF座复合地基设计计算

1．桩侧摩阻力标准值qsik：

③＝40kpa、④＝40kpa⑤＝40kpa⑥＝40kpa⑦＝40kpa⑧＝40kpa

2．桩端承阻力标准值qpk：⑧＝900kpa

3．桩间天然土承载力标准值ƒka：③＝160kpa

4．复合地基承载力标准值：ƒsp，k＝260kpa

二自由单桩承载力标准值：

Rk＝（up∑qsihίί＋qp·Ap）╱k

＝[1.26（2.17×40＋2.55×40＋4.57×40＋1.4×40

＋4.94×40＋1.37×70）＋（900×0.126）]╱2

＝[908.6＋113.4]╱2＝511.0kN

式中：k——安全系数（取k＝2）

hίί——第hί层土的厚度

三复合地基承载力标准值：

m＝d2╱de2＝0.42╱（1.13×1.80）2＝0.039

式中：de——桩的等效影响圆直径，当桩为四边形排时，de＝1.13S，（S为桩间距）

ƒsp，k＝m·Rk╱Ap＋α·β（1－m）ƒka

＝0.039×511/0.126＋1.1×0.9（1－0.039）×160

＝158.2＋164.6＝322.8kpa＞fk（260kpa）

式中：α——桩间土强度提高系数（即加固后桩间土承载力标准值与天然地基承载力标准值之比），一般取α＝1.0～1.2；

β——桩间土强度发挥系数，β＝0.75～1.0，对变形要求较高的建筑物取低值。

n＝[（ƒsp，k╱αβƒka）－1]╱m＋1

＝[（322.8╱1.1×0.9×160）－1]╱0.039＋1

σp＝nαβƒka＝27.6×1.1×0.9×160＝4371.8kpa

⑶桩体强度（混凝土：C20）：

13.4N/mm2＞3×4371.8╱103＝13.1N/mm2（可）

式中：ƒck——混凝土轴心抗压强度标准值。

Pp＝nαβƒkaAp

＝27.6×1.1×0.9×160×0.126＝550.9kpa

ι′＝（Pp－qpAp）╱upqs

＝（550.9－400×0.126）╱1.26×40

＝9.93＜17.0m（可）

A＝AP╱m＝0.126╱0.039＝3.23m2

四边形排列：S＝1.13√A＝1.13×√3.23＝1.80m（可）

六褥垫层虚铺厚度计算：

H′＝H╱λ＝200╱0.88＝230mm

式中:H′——褥垫层虚铺厚度

λ——夯填度，一般取0.87～0.9

A座基础最终沉降量计算

1．桩长范围内各分层土的压缩模量：

6.6Mpa、8.5Mpa、15.0Mpa、9.5Mpa、35.0Mpa、10.3Mpaa

2．桩长范围内各分层土的厚度：

2.35m、4.57m、1.40m、4.94m、3.10m、13.64m

ζ＝α[1＋m（n－1）]

＝1×[1＋0.1×（25.9－1）]

三分层计算各层土的压缩量：

1．粉质粘土④层：该层顶面及底面各位于基础底面下Z＝0及Z1＝2.35m处。

A/B＝50/25＝2.0Z0/B＝0查表C0＝0.25

Z1/B＝2.35/25＝0.1查表C1＝0.2499

ΔS1＝P0/ES1ζ（C1Z1－C0Z0）

＝0.55/6.6×3.49（0.2499×235－0.25×0）

＝0.0239×58.73＝1.40cm

2．粉质粘土⑤层：该层顶面及底面各位于基础底面下Z2＝2.35m及Z3＝6.92m处。

A/B＝2.0Z4/B＝6.92/25＝0.28查表C4＝0.2473

ΔS1＝P0/ES1ζ（C3Z3－C2Z2）

＝0.55/8.5×3.49（0.2473×692－0.2499×235）

＝0.01854×112.4

3．砂质粉土—粉细砂⑥层:该层顶面及底面各位于基础底面下Z4＝6.92m及Z5＝8.32m处。

A/B＝2Z4/B＝8.32/25＝0.33查表C4＝0.248

ΔS1＝P0/ES1ζ（C4Z4－C3Z3）

＝0.55/15×3.49（0.248×832－0.2473×692）

＝0.0105×35.2

4．粉细砂⑦层：该层顶面及底面各位于基础底面下Z5＝8.32m及Z6＝13.26m处。

A/B＝2Z4/B＝13.26/25＝0.53查表C4＝0.2442

ΔS1＝P0/ES1ζ（C4Z4－C3Z3）

＝0.55/9.5×3.49（0.2442×1326－0.248×832）

＝0.01689×117.47

5．中砂⑧层：该层顶面及底面各位于基础底面下Z7＝13.26m及Z8＝16.36m处。

A/B＝2Z4/B＝16.36/25＝0.65查表C4＝0.2428

ΔS1＝P0/ES1ζ（C4Z4－C3Z3）

＝0.55/35×3.49（0.2428×1636－0.2442×1326）

＝0.0045×73.41

6．粘土⑨层：该层顶面及底面各位于基础底面下Z7＝16.36m及Z8＝32.0m处。

A/B＝2Z4/B＝32/25＝1.28查表C4＝0.2237

ΔS1＝P0/ES1ζ（C4Z4－C3Z3）

＝0.55/10.3×3.49（0.2237×3200－0.2428×1636）

＝0.0153×318.62

首先计算在深度Z＝32m处向上取计算层厚为1.0m的土层压缩量△Sn′：

A/B＝1.52Z′/B＝31/25＝1.24查表C′＝0.2253

ΔSn′＝P0/ES1ζ（C4Z4－C3Z3）

＝0.55/10.3×3.49（0.2237×3200－0.2253×3100

＝0.0153×17.41＝0.266cm

ΔSn′/∑△Sί′＝0.266/（1.40＋2.08＋0.37＋1.95＋0.33＋4.88）＝0.2944/11.01＝0.0242

∵ΔSn′/∑ΔSί′＝0.024＜0.025

∴基础底面下32.0m即为压缩层厚度

1．压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值：

ESP＝（23.03×2.35＋29.67×4.57＋52.35×1.4＋33.16

×4.94＋122.15×3.1＋35.95×15.64）/32

∵ESP＝42.74Mpa＞20.0Mpa

∴ΨS＝0.2（1.40＋2.08＋0.37＋1.95＋0.33＋4.88）

BCD座基础最终沉降量计算

1．基底压缩厚度范围内各分层土的压缩模量：

7.0Mpa、6.6Mpa、8.5Mpa、15.0Mpa、9.5Mpa、35.0Mpa、10.3Mpa

2．基底压缩厚度范围内各分层土的厚度：

2.17m、2.35m、4.57m、1.40m、4.94m、3.10m、1.27m

ζ＝α[1＋m（n－1）]

＝1×[1＋0.049×（25.6－1）]

某土方及基坑施工组织设计-secret三分层计算各层土的压缩量：

1．砂质粉土—粉细砂③层：该层顶面及底面各位于基础底面下Z＝0及Z1＝2.17m处。

A/B＝34.0/16＝2.1Z0/B＝0查表C0＝0.25

Z1/B＝2.17/16＝0.14查表C1＝0.2498

ΔS1＝P0/ES1ζ（C1Z1－C0Z0）

【河北图集】12S5：水处理工程＝0.33/7×2.21（0.2498×217－0.25×0）

＝0.0213×54.2＝1.16cm