施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

龙景华府7号住宅楼模板施工方案

1．1 重庆龙景华府7号住宅楼工程，结构形式为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，建筑物全长、总宽度,层高为，共33层、主体高度为，建筑总面积，建设地点位于重庆双桥区车城大道，设计标高±0.000=375.25，抗震设防裂度按6度设置，抗震等级为三级，由广东建筑艺术设计院有限公司设计。

本工程是以现浇砼框架柱、梁、板为主的高层住宅建筑。整个结构的施工，模板及支撑体系尤重要。因此，把模板、脚手架支撑体系作为重点，以确保施工的安全和质量。

CECS400-2015标准下载1．2编制依据：依据施工图纸、施工组织设计、规范、规程进行编制

1．3 管理体系：在项目经理部的指挥下，设模板施工员及工长一名，负责管理木工、焊工和电工。

1．4 主要施工材料及机具准备见下表：

1、墙（柱）模板支设顺序：调整平整度→侧模板安装就位→安装纵横钢管→穿对拉止水片→支设支撑→调整垂直度→紧固支撑。

2、梁模板支设顺序：搭设梁模脚手架→铺设梁底模板→安装梁侧模→安装梁侧→模板钢管椤→复核梁模尺寸标高→与相邻柱的连接固定。

3、楼面模板支设顺序：搭设模板脚手架→铺设楞木（50×100木方间距）→铺设组装模板→复核模板平整度及标高。

1、本工程根据柱子、剪力墙、梁、断面和层高配制大模板。

2、在进行模板安装前，对形体简单的结构，根据施工图直接按尺寸列出模板规格和数量进行配制，对形体复杂的结构，采用放大样方法配制模板，并确定模板及其安装的节点进行模板制作。

3、模板支撑体系选择：主要采用Φ48×3.5钢管，搭设满堂钢管脚手架，作为模板支撑系统和操作脚手架以及设置中心控制竖轴线之用，保证具有足够的稳定性和承受施工荷载的能力。

4、±0.00以下筒体剪力墙模板采用18厚竹胶板，其竖围檩采用50×50木枋，间距，横围檩采用Φ48×3.5钢管，模板体系加固采用φ12间距设定为双向的对拉螺栓，对拉螺栓中部加焊止水环，止水环与螺栓必须满焊严密，拆模后沿砼结构边缘将螺栓割断。

预埋套管时套管上加焊止水环，止水环应与套管满焊严密。套管安装时，先将管道穿过预埋套管，按图将位置尺寸找准，临时固定，然后一端以封口钢板将套管及穿墙管焊牢，再从另一端将套管与穿墙管之间的缝隙以防水材料（防水油膏等）填满后，用封口钢板封堵严密

5、±0.00以上剪力墙模板采用18厚竹胶板，其竖围檩采用50×50木枋，间距，横围檩采用Φ48×3.5钢管，模板体系加固采用φ12对拉螺栓，间距设定为双向，保证模板连接牢固、稳定。

6、柱、梁、板模板支撑：竖围檩采用50×50木枋，支撑系统采用Φ48×3.5钢管，柱模板采用工具式柱箍或钢管柱箍。对于框架梁，当其高度大于时，采用间距为600mmφ12对拉螺栓加固。平台板的支撑系统采用Φ48×3.5钢管，立杆间距为。

测量定位放线 脚手架支撑体系的设置 柱、梁、板支模及加固 检查验收 混凝土浇筑

2.1根据所布控的轴线控制网，放出纵横轴线和柱子边线。

2.2钢管脚手架搭设完成后，在支承梁底模水平管上用锤球吊线引测出梁边线，并标注在水平杆上，作为支梁底板模及钢筋绑扎定位的依据。

3．钢管模板支撑体系的设置：

钢管脚手架支撑采用常规施工方法，主要材料用Φ48×3.5扣件式钢管脚手架。

4.1采用18厚竹胶板组合拼装,竖模方向用钢管作背楞。模板拼装高度等于层高减梁高0～，模向背带间距，柱高下部1/3高度范围≯600，顶部高度范围≯，竖向背带每侧≥2道。柱子断面≥1000，设ф12对拉螺栓。柱模用钢管与支撑架相连，在柱子四周的满堂架上打剪刀撑，保证柱垂直度和稳定性,防止轴线位移，如图下图

4.2薄壁柱：采用18厚竹胶板按断面长边模数组配大模板，周转重复使用。模板配制高度为层主梁高减0～，配制宽度应同梁断面长边，纵横间距柱高下部1/3高度范围≥、中部1/3高度范围≥、上部1/3高度范围≥，整个支承系统用脚手架钢管和木枋进行加固，纵横间距为600×８，模板就位组装由塔吊吊转人工配合，每次拆模后剔除清洁板面刷隔离剂待用。相邻柱模间用钢管扣件脚手架连结。

根据施工图，按轴线排尺确定主梁轴线，并在主梁底模上排尺确定次梁位置。梁底模板按施工验收规范或设计要求起拱。对边梁模板、底模安装后采用铅垂吊线方法与下层边梁进行复查。侧模截面尺寸按负公差控制。临空面侧模，均须采用对拉螺丝杆固定。所有梁底模及侧模上口，拉通线控制其顺直。楼板模板以标高标志为准，拉线控制平整度。

b. 梁板支撑体系采用满堂脚手架，立杆间距：为×，梁处按（梁宽+0.3）×；步高水平杆每一道，扫地高度≤。底层钢管支座牢固可靠，如立杆置于松土石上时，还应加不小于木板或条石作底垫，防止梁板下沉。

楼板底用50×扁枋作垫,平铺18厚竹胶板。

模板支完后，仔细检查，模板拼装拼缝是否严密情况、支撑体系

的牢固情况，埋件的位置，预留洞口位置，在轴线、标高、构件几何尺寸、垂直度、稳定性等无误方可进入下道工序。

梁板接缝要求平整，板缝贴不干胶防止漏浆，梁柱接头部位配以木模必须连接牢靠，接缝严密，使浇注砼后角度平顺。

梁、板支模示意如下图。

6.剪力墙模：模板采用18厚竹胶板拼装，并用Φ48×3.5钢管作支撑，模板体系加固采用φ12对拉螺栓，间距设定为双向。

整个支承系统，同样采用脚手架钢管和木枋进行加固，纵横间距为６00×８。筒体内支撑四周加固到位，对称支承。筒体外支承与满堂脚手架连成整体并加固。

砼用拖泵泵送。采取分层均匀下灰，分层振捣，下灰高度严格控制小于。采取多处下灰，并控制浇筑速度，以防胀模。

五、模板及支撑体系计算：

1.墙模板基本参数

计算断面宽度，高度，两侧楼板高度。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距，外龙骨采用双钢管×，内龙骨采用50×木方。

对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+600+600+600+，断面跨度方向间距，直径对拉丝杆。

2.墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；

　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取；

V —— 混凝土的浇筑速度，取/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=42.230kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=42.240kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板的计算宽度取。

荷载计算值 q = 1.2×42.240×2.700+1.4×4.000×2.700=151.978kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 270.00×1.80×1.80/6 = 3；

I = 270.00×1.80×1.80×1.80/12 = 4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=18.237kN

N2=50.153kN

N3=50.153kN

N4=18.237kN

最大弯矩 M = 1.367kN.m

最大变形 V =

3.1.抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f =1.367×1000×1000/145800=9.376N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取16.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

截面抗剪强度计算值 T=3×27355.0/(2×2700.000×18.000)=0.844N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

面板最大挠度计算值 v =

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

4.墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。

q = 50.153/2.700=18.575kN/m

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.835kN.m

最大变形 vmax=

最大支座力 Qmax=12.339kN

抗弯计算强度 f=0.835×106/10160000.0=82.19N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与,满足要求!

5.墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

外龙骨弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.000kN.m

经过计算得到最大支座 F= 12.339kN

经过计算得到最大变形 V=

外龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 4；

5.1.外龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.000×106/83333.3=0.00N/mm2

外龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

5.2.外龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×0/(2×50×100)=0.000N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

外龙骨的抗剪强度计算满足要求!

5.3.外龙骨挠度计算

最大变形 v =

外龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

计算公式:N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12

对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.339

对拉螺栓强度验算满足要求!

（二）．梁木模板与支撑计算

梁截面宽度 B=，

梁截面高度 H=，

H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)。

梁模板使用的木方截面50×，

梁模板截面底部木方距离，梁模板截面侧面木方距离。

梁底模面板厚度h=，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

2.梁模板荷载标准值计算

模板自重 = 0.340kN/m2；

钢筋自重 = 1.500kN/m3；

混凝土自重 = 25.000kN/m3；

施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取；

V —— 混凝土的浇筑速度，取/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 20.00×1.60×1.60/6 = 3；

I = 20.00×1.60×1.60×1.60/12 = 4；

梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下

抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]

其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　 M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；

　　 q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；

q=1.2×[0.34×0.20+25.00×0.20×0.60+1.50×0.20×0.60]+1.4×2.50×0.20=4.60kN/m

最大弯矩计算公式如下:

f=0.074×106/8533.3=8.621N/mm2

梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式:Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×0.400×4.598=1.103kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×1103/(2×200×16)=0.517N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

其中 q=0.34×0.20+25.00×0.20×0.60+1.50×0.20×0.60=3.248N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×3.248×400.04/(100×6000.00×68266.7)=

梁底模板的挠度计算值: v = 小于 [v] = 400/250,满足要求!

梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]

其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　 M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；

　　 q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；

　　 q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.60=25.776N/mm

最大弯矩计算公式如下:

f=0.232×106/25600.0=9.062N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×0.300×25.776=4.640kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×4640/(2×600×16)=0.725N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

其中 q = 28.80×0.60=17.28N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v = 0.677×17.280×300.04/(100×6000.00×204800.0)=0.771mm

梁侧模板的挠度计算值: v = 0.771mm小于 [v] = 300/250,满足要求!

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；

　　 A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

　　 f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×0.60×0.60/1=15.47kN

穿梁螺栓直径为14mm；

穿梁螺栓有效直径为11.6mm；

穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.466kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

每个截面布置1 道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

（三）.板支撑脚手架的计算

模板支架搭设高度为2.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 =25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m

活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；

I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.115kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.115×1000×1000/64800=1.770N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300=2.294kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×2294.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v=0.677×6.420×3004/(100×6000×583200)=0.101mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

2.模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

2.1.1.钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

2.1.2模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

2.1.3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m

活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.823/1.200=3.186kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×1.20×1.20=0.459kN.m

最大剪力 Q=0.6×1.200×3.186=2.294kN

最大支座力 N=1.1×1.200×3.186=4.206kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

2.2.1木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.459×106/53333.3=8.60N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

2.2.2木方抗剪计算 [可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2294/(2×50×80)=0.860N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

2.2.3木方挠度计算

最大变形 v=0.677×1.605×1200.04/(100×9500.00×2133333.5)=1.112mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

3.板底支撑钢管计算

　　横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=1.892kN.m

最大变形 vmax=7.664mm

最大支座力 Qmax=18.399kN

抗弯计算强度 f=1.892×106/5080.0=372.54N/mm2

支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=18.40kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

5.模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

5.1.静荷载标准值包括以下内容：

5.1.1脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×2.900=0.374kN

5.1.2模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN

5.1.3钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.078kN。

5.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN

5.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

SL 437-2014标准下载 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 15.74

　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

　　 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89

　　 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

T／CECA-G 0019-2018 太阳能聚焦供热的生物质超临界水气化制氢系统性能评价 　　 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；