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跨线桥现浇箱梁满堂支架施工方案.doc

施工组织设计（方案）报审表

工程名称：衡枣高速连接线改造K7+600互通立交工程 编号：

MH／T 6111-2015标准下载衡枣高速连接线改造K7+600互通立交工程

K0+218.333跨线桥

现浇箱梁满堂支架施工方案

编制：

审核：

批准：

2010年12月10日

评审专家及各部门审核签字

K0+218.333跨线桥现浇箱梁

K0+218.333跨线桥：采用（20+31+31+20）=102m四跨一联预应力混凝土连续箱梁，断面按上、下行两幅分离式独立桥梁布置。横桥向为单箱单室箱梁截面，单幅 箱梁顶板宽10m，箱梁底板宽4.4m，翼缘板宽度2.15m。箱梁高1.8m, 顶板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm，腹板支点加厚至65cm，梁端锚固区加厚至80cm。箱梁采用纵向预应力体系，真空压浆工艺。桥墩采用花瓶式丫型墩，断面为矩形，四角采用花瓣型倒角，前后立面均进行凹面处理。桥墩顺桥向厚1.7m，横桥向宽由根部的2m逐渐变宽至顶部的4m。桥墩采用单排桩基础，每墩承台下面设两根直径1.5m的桩，承台为矩形，平面尺寸为5.5m×2.7m（横桥向×纵桥向），承台高1.5m。每桥台承台下面设4根直径1.0m桩，每桥台承台有2个，并排间距为2m，每个承台平面尺寸为2.0m×4.5m（横桥向×纵桥向），承台高1.5m，靠桥内侧上方有一个0.6m×0.9m的倒角。基桩均按嵌岩桩设计。

二、材料选用和质量要求

⑴、本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用普通钢管脚手架，现浇梁外模采用122×244×18优质木胶板，翼板使用122×244×10优质竹胶板。

⑵、钢管规格为φ48×3.5mm，钢管须有产品合格证，应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793、《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中的Q235A级普通钢管要求，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700的规定。

在地面硬化以后，应该加强箱梁施工场地内的排水工作，在场地两侧开挖30×30cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。

本工程现浇梁支架采用普通钢管支架满堂搭设，如下图所示。

五、支架、模板分析

现浇箱梁拟分两次浇筑：第一次浇筑箱梁1.3m高（包括底板和腹板），第二次浇筑箱梁剩余部分。而第二次浇筑砼需等第一次砼有一定的强度后进行，因此验算底模只需要验算第一次浇筑1.3m高箱梁时的承载力。

箱梁底模、侧模和内膜均采用δ＝18 mm的木胶板。

木胶板容许应力[σ0]=15MPa,弹性模量E=6*103MPa。

横向方木均采用杉木，截面尺寸为8*8cm。截面参数和材料力学性能指标：

W= bh2/6=80*802/6=0.853*105mm3

I= bh3/12=80*803/12=3.41*106mm4

纵向方木均采用杉木，截面尺寸为8*12cm。截面参数和材料力学性能指标：

W= bh2/6=80*1202/6=1.92*105mm3

I= bh3/12=80*1203/12=1.15*107mm4

纵横向方木布置：横向方木间距一般为30cm，在腹板和端中横隔梁下为20cm；纵向方木间距按照纵向钢管间距进行布设。

国标的普通钢管支架为外直径Φ48mm，壁厚3.5mm， 材质为Q235钢，轴向容许应力[σ0]=205MPa。考虑到目前市场上有大量壁厚不足3.5mm的钢管，本项目支架按壁厚3mm，截面积A=4.24×102mm2，惯性矩I=1.079×105mm4，抵抗矩W=4.49×103mm3，回转半径r=15.9mm计算,单位重0.033KN/M。

钢管支架立、横杆布置：立杆横向间距一般为80cm，在腹板、端、中横隔梁下为40cm，纵向间距详见下图（箱梁横断面钢管支架布置图）。横杆除顶、底部步距为60cm外，其余横杆步距为170cm。支撑杆采用8cm×8cm×5mm钢板做垫板，顶部采用顶托。每5m加设横向和纵向剪刀撑。

①支架钢管自重，单位重0.038KN/M。

②钢筋砼容重按26kN/m3计算则：

腹板和端、中横隔梁：26×1.8=46.8KPa

箱梁底板厚度为20cm:26×（0.20+0.25）=11.7KPa

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的10%计,则:

腹板和端、中横隔梁：46.8×0.1= 4.68KPa

箱梁底板厚度为20cm:11.7×0.1=1.17KPa

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa

⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa

⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)

计算刚度:q=1.2×(②+③)

5.2.2腹板和端、中横隔梁下方支架验算

底模采用δ＝18 mm的木胶板,直接搁置于间距L=20cm 的8×8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

q=1.2×(46.8+4.68)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=70.87kN/m

木胶板（δ＝18 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W= bh2/6=1000*182/6=5.4*104mm3I= bh3/12=1000*183/12=4.86*105mm4

木胶板容许应力[σ0]=15MPa，弹性模量E=6*103MPa。

Mmax =ql2/10 = 70.87×0.2×0.2/10=0.283KN.M

σmax = Mmax/W = 0.283×106/5.4×104=5.25MPa<[σ0]=15 MPa合格

荷载: q=1.2×(46.8+4.68)= 61.77kN/m

f =ql4/150 EI= 61.77×2004/150×6×103×4.86×105=0.23mm

[f0]=200/400=0.50mm

f < [f0] 合格

横向方木搁置于间距40cm的纵向方木上,横向方木规格为80 mm ×80mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合:q1 = [1.2×(46.8+4.68)+1.4×（2.5+2.0+2.0）] ×0.2= 14.2KN/M

Mmax =q1l2/10 = 14.2×0.42/10=0.227KN.m

σmax = Mmax/W = 0.227×106/0.853*105=2.66MPa<[σw]=13.0MPa合格

=1.33MPa＜[τ]=1.4 MPa

荷载: q=1.2×（46.8+4.68）×0.2= 12.35kN/m

f =ql4/150 EI= 12.35×4004/150×10×103×3.41*106=0.07mm

[f0]=400/400=1mm

f < [f0] 合格

纵向方木规格为10×12cm，腹板和端、中横隔梁下立杆横向间距为40cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为40cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=14.2×0.4=5.68kN

按最大正应力布载模式计算：（如图）

支座反力 R＝5.68×2/2=5.68KN

σmax＝Mmax /W＝0.568*106/1.92*105＝2.96MPa＜[σw]=13.0 MPa 合格

刚度：由于分两次浇筑，因此只需验算第一次浇筑时（只考虑高1.3m）的刚度要求。

按最大支座反力布载模式计算：

f＝Pl3/(48EI)＝22.0*1000*4003/(48*10*103*1.15*107)

＝0.25mm＜[f0]＝400/400＝1mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向钢管传递的集中力（均以跨度0.4米计算）：

P1= (1.2*(46.8+4.68))+1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.4*0.4=11.34kN

最高钢管不超过7m，安全起见满堂式碗扣支架按7米高计，其自重为：

g=7*0.033=0.23 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：N=11.34+0.23=11.57 kN

横杆步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，

故立杆计算长度为：l0= k1 k2(h+2a)= 1.163×1.014×1.9=2.24m。

长细比λ=l0/i=2120/15.9=141

查表知折减系数φ=0.34，则：

σ＝N/φA=11.57×1000/(424×0.34)=80.3MPa＜ [σ]=205MPa 合格

因支架底部通过底托（底调钢板为8cm×8cm）坐在原有水泥砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑20cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到15 MPa。

因此σmax=N/A=11.57×103/0.082=1.8MPa＜15 MPa 满足要求。

5.2.3箱梁底板下支架验算

底模采用δ＝18 mm的木胶板,直接搁置于间距L=30cm的 8*8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

荷载组合:q=1.2*(11.7+1.17)+1.4*（2.5+2.0+2.0）=24.54kN/m

木胶板（δ＝18 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3

I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3

Mmax＝ql2/10＝24.54*0.3*0.3/10＝0.221KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.221*106/3.75*104＝5.89MPa＜[σ0]=15 MPa 合格

由于分两次浇筑，因此只需验算第一次浇筑时（只考虑底板）的刚度要求。

荷载: q=1.2*(11.7+1.17)/0.45*0.2= 6.86kN/m

f＝ql4/(150EI)＝6.86*3004/(150*6*103*2.81*105)

＝0.22mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

横向方木搁置于间距93cm的纵向方木上,横向方木规格为80 mm *80mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合：q1=(1.2*(11.7+1.17)+1.4*(2.5+2.0+2.0))*0.3=7.36kN/m

Mmax＝q1l2/10＝7.36*0.932/10＝0.637KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.637*106/8.53*104＝7.5MPa＜[σw]=13.0 MPa 合格

=1.6MPa＞[τ]=1.4 MPa

不符合要求，因此需把横向方木间距由30cm减为20cm。

=1.1MPa＜[τ]=1.4 MPa 满足要求。

刚度：由于分两次浇筑，因此只需验算第一次浇筑时（只考虑底板）的刚度要求。

q=1.2*(11.7+1.17)/0.45*0.2 *0.3= 2.06kN/m

f＝ql4/(150EI)＝2.06*9304/(150*10*103*3.41*106)

＝0.30mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 合格

纵向方木规格为8*12cm，立杆横向间距为80cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为80cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=7.36*0.93=6.84kN

按最大正应力布载模式计算：（如图）

支座反力 R＝(6.84*3)/2=10.3KN

σmax＝Mmax /W＝2.07*106/1.92*105＝10.8MPa＜[σw]=13.0 MPa 合格

刚度：由于分两次浇筑，因此只需验算第一次浇筑时（只考虑底板）的刚度要求。

按最大支座反力布载模式计算：

f＝Pl3/(48EI)＝（22.9*0.2/0.45）*1000*8003/(48*10*103*1.15*107)

＝0.94mm≤[f0]＝800/400＝2.0mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.8米计算）：

P1=(1.2*(11.7+1.17)+1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.8*0.93+0.09*0.8=18.33kN

安全起见满堂式碗扣支架按7米高计，其自重为：g=7*0.033=0.231 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：N=18.33+0.23=18.56 kN

横杆步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，

故立杆计算长度为：l0= k1 k2(h+2a)= 1.163×1.014×1.9=2.24m。

长细比λ=l0/i=2120/15.9=141

查表知折减系数φ=0.34，则：

σ＝N/φA=18.56×1000/(424×0.34)=128.7MPa＜ [σ]=205MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

5.2.4翼缘板下支架验算

（由箱梁横断面钢管支架布置图可以看出靠近腹板的0.6米跨的钢管支架是最不利部位，因此只需验算这个部位即可）

此部位虽有弧形，但是弧度不大，因此把此部位断面按照梯形来进行计算。由CAD制图可得梯形两边高度分别为94cm和180cm。

砼容重：26×（1.8+0.94）/2=35.6KPa

模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的10%计,则:35.6×0.1=3.56 KPa

荷载组合:q=1.2*(35.6+3.56)+1.4*（2.5+2.0+2.0）=56.1kN/m

翼缘模采用δ＝10 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=15cm的 8*8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

竹胶板（δ＝10 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000*102/6=1.67*104mm3

I=bh3/12=1000*103/12=8.33*104mm3

Mmax＝ql2/10＝56.1*0.2*0.2/10＝0.224KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.224*106/1.67*104＝13.4MPa＜[σ0]=15 MPa 合格

荷载: q=1.2*(35.6+3.56) *0.2= 9.40kN/m

f＝ql4/(150EI)＝9.40*2004/(150*6*103*8.33*104)

＝0.20mm＜[f0]＝200/400＝0.5mm 合格

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为80 mm *80mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合：q1=(1.2*(35.6+3.56) +1.4*(2.5+2.0+2.0))*0.2=11.2kN/m

Mmax＝q1l2/10＝11.2*0.62/10＝0.404KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.404*106/8.53*104＝4.7MPa＜[σw]=13.0 MPa 合格

=1.7MPa＞[τ]=1.4 MPa

不符合要求，因此需把横向方木间距由20cm减为15cm。

=1.2MPa＜[τ]=1.4 MPa 满足要求。

荷载: q=1.2*(35.6+3.56) *0.2*0.6 = 5.64kN/m

f＝ql4/(150EI)＝5.64*6004/(150*10*103*3.41*106)

＝0.14mm＜[f0]＝600/400＝1. 5mm 合格

纵向方木规格为8*12cm，立杆横向间距为80cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为80cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=11.2*0.6=6.72kN

按最大正应力布载模式计算：（如图）

支座反力 R＝(6.72*4)/2=13.44KN

σmax＝Mmax /W＝2.69*106/1.92*105＝12.9MPa＜[σw]=13.0 MPa 合格

刚度：实际只需验算第一次浇筑砼时的刚度即可。

按最大支座反力布载模式计算：

f＝Pl3/(48EI)＝（25.79*0.9/1.4）*1000*8003/(48*10*103*1.15*107)

＝1.54mm＜[f0]＝800/400＝2.0mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.8米计算）：

P1=(1.2*(35.6+3.56) +1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.6*0.8 +0.09*0.8=27.0kN

安全起见满堂式碗扣支架按7米高计，其自重为：g=7*0.033=0.23 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：N=27.0+0.23=27.23 kN

横杆步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，

故立杆计算长度为：l0= k1 k2(h+2a)= 1.163×1.014×1.9=2.24m。

长细比λ=l0/i=2120/15.9=141

查表知折减系数φ=0.34，则：

σ＝N/φA=27.23×1000/(424×0.34)=188.9MPa＜ [σ]=205MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

侧模采用δ＝18 mm的木胶板,横向背带采用间距0.2米的8*8cm方木,竖向带采用间距0.6米的8*12cm方木。

混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2

式中：γ—混凝土的自重密度，取25KN/m3；

t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼是温度℃，取5.7；

β1—外加剂影响修正系数取1.2；

β2—砼坍落度影响修正系数取1.15；

v—混凝土浇注速度（m/h）,取0.4

PM =0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2

有效压头高度：h= PM /γ=27.36/25=1.09

振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa

水平荷载：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m

此水平力较腹板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行验算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。

5.4剪刀撑按规范要求设置即可，不需验算。

剪刀撑按纵、横向各5米设置一道，每道需连续布设。

主梁跨中预拱度值按设计要求留设1cm。

为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。

预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋 (梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。

七、钢管脚手架施工方案

平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。

支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理验查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。

桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载预压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载预压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。

7.2搭设顺序及搭设方法

1）在混凝土脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在需设立杆的位置放置8cm×8cm×5mm钢板。

2）本工程架体搭设随主体墩身施工后进行，从桥墩（台）一端开始搭设。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距地面25厘米，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。

3）架体与柱墩身拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。

4）安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。

5）为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。

1)立杆升高采用对接扣件连接，相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；

2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；

3）对接扣件的开口应朝上或朝内；

4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；

5）立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；

6）立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；

7）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的 距离不大于纵距的三分之一；

8）大横杆布置在立杆的里侧，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度1/250且不大于50mm。

9）安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。

10）扣件安装应符合下列规定：

a、扣件规格必须与钢管外径相同；b、螺栓拧紧力矩不应小于50KN.M。

11)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；

2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；

3）严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；

5）脚手架使用中应定期验查下列项目：

b立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；

c安全防护措施是否符合要求；

1) 拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；

2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；

3）拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；

4）拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

5）拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。

1）禁止任意改变构架结构及其尺寸；

2）禁止架体倾斜或连接点松驰；

3）禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；

4）搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；

5）禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；

6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高；

7）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；

8）不得在架上搬运重物；

9）不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；

10）脚手架长期搁置以后未作验查的情况下不得重新使用；

11）在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

12）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；

13）脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；

14）拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。

7.7钢管脚手架的防电、避雷措施

1）钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。

2）钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。

3）夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。

7.8钢管脚手架的维护与管理

1）钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。

2）钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每2~4年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。

3）扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。

4）长钢管搬运时应有防弯曲措施。

5）建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。

6）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体验，合格者方可持证上岗。

7）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

八、跨衡阳大道现浇箱梁支架预留门洞施工

衡枣高速互通立交K0+218.333跨线桥现浇箱梁主线上跨衡阳大道。由于衡阳大道是衡阳连接常宁的一条交通要道，也是衡阳与衡枣高速主要连接公路，车流量大，因此在衡枣高速互通立交K0+218.333跨线桥现浇箱梁施工期间必需保证道路的安全畅通，我项目部计划采取如此施工方案。

根据现场实际情况及衡阳大道行车要求，在目前衡阳大道机动车双向4车道的情况下在施工路段改成双向2车道，在箱梁支架搭设时在上下行车道分别预留1个门洞，门洞净宽5m，净高不小于4.5m，施工时设立醒目标志，对过往车辆进行导流限速通行，门洞支墩根蒂根基接纳C25砼条形根蒂根基，根蒂根基宽100cm，高80cm，长2200cm。门洞上搭设防护网，以防物体坠落伤人。

8.1关于支架预留门洞结构验算

衡阳大道中部支撑采用φ500钢管桩作立柱，上部用双I40b工字钢搭设平台, 钢管桩底部和顶部采用2cm钢板连接，加强受力面积，再采用120mm槽钢水平支撑和斜撑连接；纵向采用I40b工字钢。通道预留净宽5M,净高不小于4.5M，以满足车辆通行需要。箱梁底板处直接在上面纵向I40b工字钢铺设8cm×8cm横向方木；翼板处钢管支架放在纵向I40b工字钢上，纵向间距根据纵向I40b工字钢设置，横向间距为80cm，钢管上放置8cm×12cm纵向方木和8cm×8cm横向方木，最后铺设模板（参照前面的钢管支架系统）。

现浇箱梁拟分两次浇筑，第一次浇筑箱梁1.3m高（包括底板和腹板），第二次浇筑箱梁剩余部分，本次只验算I40b工字钢纵梁（长6.6m），I40b工字钢下横梁，φ500螺旋焊接钢管桩。

8.1.2 I40b工字钢纵梁验算

I40b工字钢材质为Q235钢，轴向容许应力[σ0]=205MPa。I40b工字钢抗弯模量W=1139㎝3，单位重73.84㎏/M，截面面积A=94㎝2。

I40b工字钢纵梁验算分底板下纵梁、腹板下纵梁两部分分别验算：

纵梁长细比λ=l0/h×rx/ry=6000/360×14.08/2.64=88.9

查表得折减系数φ=0.651。

DL／T 5371-2017标准下载8.1.2.1 底板下纵梁荷载：

底板下纵梁间距80㎝,底板加顶板混凝土厚45㎝.

1）梁体钢筋混凝土自重=0.8×0.45×26＝9.36KN/M；

2）模板、纵梁自重=9.36×0.05+0.738＝1.21KN/M；

深圳市城市规划标准与准则(2018年局部修订稿)（深圳市规划和国土资源委员会(市海洋局)）3) 施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa

4) 振捣混凝土产生的荷载: 1.0kPa