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A地块悬挑卸料平台安全专项施工方案

A地块悬挑卸料平台安全专项施工方案

XX万达广场总承包项目部

二〇一四年十月

XX万达广场项目位于XX市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、万达东路与万达西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为住商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集中购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地 256亩，总建筑面积 88.6万m2，其中地上 71.9 万 m2，地下 16.7 万m2。

A地块酒店由酒店主楼和酒店裙楼组成，结构形式为框架剪力墙形式，地下室为一层，地上裙楼有四层，主楼有17层MZ／T 112-2018标准下载，1~4层层高为6m和7m，标准层层高为3.8m。建筑面积约为30000m²。

A地块写字楼，分A、B座写字楼，结构形式为框架剪力墙形式，地下室为二层，主楼有35层，1~6层层高为5.1m和4.8m，标准层层高为3.6m，建筑面积约为100000m²。

本工程采用型钢式悬挑卸料平台，根据现场实际情况，酒店自结构三层开始首次安装卸料平台，三层按照六个悬挑卸料平台考虑，四层及标准层按照五个悬挑卸料平台考虑；

写字楼自结构七层开始首次安装卸料平台，每层楼按照六个悬挑卸料平台考虑。

3 卸料平台设计与制作

3.1 卸料平台设计

3.1.1 根据本工程的特点，决定采用悬挑式卸料平台，平台平面布置在塔吊工作范围内施工方便处。

3.1.2 卸料平台钢材强度等级不低于Q235，其质量符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。卸料平台尺寸为3.2×2.1m

主梁采用18#号槽钢；

次梁采用10#号槽钢次梁间距800mm；

平台面设5mm厚花纹钢板，满铺；

两边及端头挡板主龙骨采用50*50*4mm的矩形方钢，间距800mm；次龙骨采用40*40*3mm矩形方钢，间距600mm，及内侧焊1mm钢板冲孔网做围护。

两边主梁各设两个拉结点，采用10mm钢板满焊，和20圆钢焊接的水平吊点。

主梁楼板上的锚固长度为2m，悬挑4.5m，内侧钢丝绳支点距离结构梁3.5m，主梁上前后两个钢丝绳拉结点的间距为0.5m。

3.1.3 平台每侧设两根18.5mm（6×19）抗拉强度1850N/mm2钢丝绳，每根绳设夹具3个，1个安全夹。钢丝绳通过梁上面预埋Φ20圆钢吊环拉结，Φ20圆钢两边各预埋长度为35d，并压入梁主筋内部，但两根钢丝绳不得拉结于同一对拉环上，

酒店三层拉环与卸料平台的主梁之间的垂直距离为7米，四层拉环与卸料平台的主梁之间的垂直距离为6米，三、四层两内拉环之间的水平距离为2.7米，两外拉环之间的水平距离为3.3米。钢丝绳在一层进行拉结，详见下图：

酒店标准层拉环与卸料平台的主梁之间的垂直距离为3.8米、7.6米，垂直距离为3.8米的拉环之间的水平距离为2.7米，垂直距离为7.6米的拉环之间的水平距离为3.3米。钢丝绳在二层进行拉结，详见下图：

写字楼标准层拉环与卸料平台的主梁之间的垂直距离为3.6米、7.2米，垂直距离为3.8米的拉环之间的水平距离为2.7米，垂直距离为7.6米的拉环之间的水平距离为3.3米。钢丝绳在二层进行拉结，详见下图：

3.1.4 水平工字钢梁与楼板压点采用3对Φ20圆钢预埋锚环，锚环压在楼板下层钢筋下面，焊接牢固，与悬挑外架工字钢预埋类似。宽度2100mm，锚固段2000mm,后面两对环前后预埋环间距1800/1600mm，前面一对为固定环梁边进200mm预埋。

3.1.5 施工安排：平台平面布置在塔吊工作范围内施工方便处，卸料平台全部从三层开始安装，根据工程进度逐层提升。

卸料平台主、次梁连接采用焊接，要求焊接饱满，无夹渣、咬肉。焊缝高度10mm。卸料平台所用材料均需有合格证，并符合相关规范要求。平台组装：整个平面严格按照平面设计组装，其钢质同材料连接均采用焊接连接。节点检查：检查防护栏杆、主次钢梁、脚手钢板等连接是否到位，焊缝是否均匀、密实、饱满，是否存在漏焊现象。

4 卸料平台搭设流程及要求

卸料平台加工制作完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，现将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：

4.1 悬挑式卸料平台按现行的相应规范进行设计，其结构构造能防止左右晃动。

4.2 悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

4.3 钢丝绳构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。

4.4 设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环用φ20圆钢制作。

4.5 悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。

4.6 悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。

4.7 悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

4.8 悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，建立建材台帐，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

4.9 卸料平台上显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。

5 卸料平台安装与拆除

5.1 安装与拆除流程

5.1.1 搭设：采用整体吊装法。第一步：对操作人员交底（操作人员必须持证上岗）、机械设备检查、用料检查、节点检查、环境检查；第二步：在墙上安装挂好钢丝绳，同时将焊接好的槽钢卸料平台用塔吊吊运至安装位置；第三步：安装稳固槽钢底架，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件焊接；第四步：卸除塔吊钢绳；第五步：检查验收；第六步：验收合格后使用。

5.1.2 拆除：第一步：操作人员身体检查交底、机械设备检查、用料检查、环境检查；第二步：用塔吊吊住卸料平台；第三步：拆除卸料平台底座与结构连接；第四步：拆除钢丝绳；第五步：用塔吊吊运出卸料平台；第六步：清理现场。

5.2 安装、拆除前准备工作

搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，卸料平台安装前由项目技术负责人进行安全技术交底，并履行签字手续，准确掌握本工程卸料平台的搭设、拆除的特点和方法。

搭设拆除时设专职安全员指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。

安装前的检查：安装前对操作人员身体、防护用品、安装用机械设备、安装环境等检查。

卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。

钢平台吊装时，需待悬挑梁支撑点固定好，接好钢丝绳，调整完毕，经检查验收合格后，方可松卸起重吊钩，上下操作。

吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。

吊装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采用其他方式时的卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

吊至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后再将钢丝绳固定。紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。

卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置，要求提升一次验收一次。

吊装已组装连接好的整个平台，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。钢丝绳与结构要牢固连接，并要求一根钢丝绳必须对应接于一个预埋拉环上；确保槽钢与预埋件的牢固连接。

由塔吊整体吊离至地面后对整个平台进行拆分，分解出的组装件需及时刷漆存库保养，以便下次使用。

5.5 悬挑卸料平台处双排外架的处理

5.5.1 双排外架的内外架体都要设置八字撑和双立杆；

5.5.3 为了方便悬挑卸料平台洞口架体的拆除及安装，洞口范围的立杆、横杆和剪刀撑按洞口的尺寸确定各种的搭设长度；

5.5.4 卸料平台的入口的底部及两侧必须进行全封闭。

5.5.5 具体搭设如下图：

6 卸料平台的检查与验收

6.1 必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

6.2 进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

6.3 卸料平台应严格按照专项施工方案进行搭设；钢丝绳必须提供产品合格证；钢丝绳卡具的位置、数量、型号等均应符合设计要求，必须对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀、密实、饱满；槽钢的规格应符合设计要求。平台周边必须使用防护栏杆、密目安全网及挡脚板进行严密封闭；必须使用脚手板对平台底部进行封闭；槽钢的规格应符合设计要求。

6.4 由项目部安全组组织对卸料平台进行100%检查验收，验收合格并签名确认后方可投入使用。

6.5 平台使用过程中由专人负责定期保养和随时检查，若发现问题及时挂上警示牌并上报处理，待处理完毕并重新进行检查没有发现问题后，方可重新使用。使用中加强日常检查，每天使用前应进行例查，每周大检查一次。

6.6 任何人、任何部门不得对卸料平台擅自进行改动、变更，若因实际情况必须进行变更时须经技术人员验算满足要求后方可进行。

6.7 每次提升后须经专业人员验收合格后方可使用。

7 卸料平台搭设安全技术措施

7.1 质量保障措施 7.1.1 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 7.1.2 技术人员在卸料平台搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

7.1.3 卸料平台必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 7.1.4 卸料平台搭设完毕，依据施工方案与单项作业验收表对卸料平台进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 7.2 安全保障措施 7.2.1 操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 7.2.2 卸料平台在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从卸料平台上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得施工。 7.2.3 在卸料平台上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 7.2.4 雨天及六级以上大风等天气严禁进行卸料平台搭设、拆除工作。 7.2.5 应设专人负责对卸料平台进行经常检查和保修。 （1）在下列情况下，必须对卸料平台进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 （2） 检查保修项目 a 平台位置、钢丝绳、卡扣等构件是否符合施工方案的要求； b 卸料平台卡扣是否松动、钢丝绳是否完好； c 安全防护措施是否符合要求。 7.2.6 搭拆卸料平台期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

7.2.7 搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。

7.2.8 平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。

7.2.9 平台上装料不得超过荷载并限载800公斤，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。

7.2.10 平台上的防护栏杆不得任意拆除。

7.2.11 起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。

7.2.12 放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。

7.2.13 不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。夜间施工平台上必须保持足够的照明。

8.1 酒店3层型钢悬挑卸料平台计算书

面板受力简图如下：

计算简图(kN)

取单位宽度1m进行验算

q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+9/6.7)×1=5.989kN/m

Mmax=0.100×q×s2=0.100×5.989×0.82=0.383kN·m

σ=Mmax/ W=0.383×106/(4.17×103)=91.911N/mm2<[f]=205N/mm2

面板强度满足要求！

次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：

承载能力极限状态：

q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.8+1.2×0.098=3.404kN/m

p1=1.4×Pk=1.4×9=12.6kN

正常使用极限状态：

q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.8+0.098=2.01kN/m

p2=Pk=9kN

计算简图(kN)

σ=Mmax/(γxWX)=8.491×106/(1.05×39.7×103)=203.705N/mm2<[f]=205N/mm2

次梁强度满足要求！

计算简图(kN)

次梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=3.404×2.1/2=3.574kN

正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=2.01×2.1/2=2.111kN

承载能力极限状态：

q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.225+0.150+0.010)=0.462kN/m

p1=1.4×Pk/2=1.4×9/2=6.3kN

R1=3.574kN

正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.225+0.150+0.010=0.385kN/m

p2=Pk/2=4.5kN

R2=2.111kN

计算简图(kN)

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R左=14.684KN

Mmax=13.807kN·m

N=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 14.684/(7.000/4.000)=8.391kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=13.807×106/(1.05×152.200×103)+8.391×103/29.29×102=89.261 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2

主梁强度满足要求！

计算简图(kN)

变形图(kN·m)

νmax=4.749mm<[ν]=a1/250=4000.00/250=16.000mm

主梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

剪力图(kN)

R左=14.684KN

T外=R左/sinα=14.684/0.868=16.912kN

[Fg]=aFg/K=0.820×238.000/9.000=21.684kN>T外=16.912kN

钢丝绳强度满足要求！

σ=T外/(2A)=16.912×103/[2×3.14×(20/2)2]=26.931 N/mm2 < [f]= 65N/mm2

拉环强度满足要求！

σf=T外/(he×lw)=16.912×103/(2×8.000×120.000)=8.809N/mm2

拉环焊缝强度满足要求！

8.2 酒店4层型钢悬挑卸料平台计算书

面板受力简图如下：

计算简图(kN)

取单位宽度1m进行验算

q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+9/6.7)×1=5.989kN/m

Mmax=0.100×q×s2=0.100×5.989×0.82=0.383kN·m

σ=Mmax/ W=0.383×106/(4.17×103)=91.911N/mm2<[f]=205N/mm2

面板强度满足要求！

次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：

承载能力极限状态：

q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.8+1.2×0.098=3.404kN/m

p1=1.4×Pk=1.4×9=12.6kN

正常使用极限状态：

q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.8+0.098=2.01kN/m

p2=Pk=9kN

计算简图(kN)

σ=Mmax/(γxWX)=8.491×106/(1.05×39.7×103)=203.705N/mm2<[f]=205N/mm2

次梁强度满足要求！

计算简图(kN)

次梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=3.404×2.1/2=3.574kN

正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=2.01×2.1/2=2.111kN

承载能力极限状态：

q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.225+0.150+0.010)=0.462kN/m

p1=1.4×Pk/2=1.4×9/2=6.3kN

R1=3.574kN

正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.225+0.150+0.010=0.385kN/m

p2=Pk/2=4.5kN

R2=2.111kN

计算简图(kN)

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R左=14.684KN

Mmax=13.807kN·m

N=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 14.684/(6.000/4.000)=9.789kN

σ=Mmax/(γxWX)+N/A=13.807×106/(1.05×152.200×103)+9.789×103/29.29×102=89.739 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2

主梁强度满足要求！

计算简图(kN)

变形图(kN·m)

νmax=4.749mm<[ν]=a1/250=4000.00/250=16.000mm

主梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

剪力图(kN)

R左=14.684KN

T外=R左/sinα=14.684/0.832=17.648kN

[Fg]=aFg/K=0.820×238.000/9.000=21.684kN>T外=17.648kN

钢丝绳强度满足要求！

σ=T外/(2A)=17.648×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.102 N/mm2 < [f]= 65N/mm2

拉环强度满足要求！

σf=T外/(he×lw)=17.648×103/(2×8.000×120.000)=9.192N/mm2

拉环焊缝强度满足要求！

8.3 酒店标准层型钢悬挑卸料平台计算书

面板受力简图如下：

计算简图(kN)

取单位宽度1m进行验算

q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+9/6.7)×1=5.989kN/m

Mmax=0.100×q×s2=0.100×5.989×0.82=0.383kN·m

σ=Mmax/ W=0.383×106/(4.17×103)=91.911N/mm2<[f]=205N/mm2

面板强度满足要求！

次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：

承载能力极限状态：

q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.8+1.2×0.098=3.404kN/m

p1=1.4×Pk=1.4×9=12.6kN

正常使用极限状态：

q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.8+0.098=2.01kN/m

p2=Pk=9kN

计算简图(kN)

σ=Mmax/(γxWX)=8.491×106/(1.05×39.7×103)=203.705N/mm2<[f]=205N/mm2

次梁强度满足要求！

计算简图(kN)

次梁挠度满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态：

R1=q1×B/2=3.404×2.1/2=3.574kN

正常使用极限状态：

R2=q2×B/2=2.01×2.1/2=2.111kN

承载能力极限状态：

q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.225+0.150+0.010)=0.462kN/m

p1=1.4×Pk/2=1.4×9/2=6.3kN

R1=3.574kN

正常使用极限状态：

q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.225+0.150+0.010=0.385kN/m

p2=Pk/2=4.5kN

TCCIAT 0014-2019 海绵城市基础设施施工与质量验收标准.pdf R2=2.111kN

计算简图(kN)

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

R左=14.684KN

Mmax=13.807kN·m

N=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 14.684/(7.600/4.000)=7.728kN

川2020J146-TJ 建筑用轻质隔墙条板构造图集.pdf σ=Mmax/(γxWX)+N/A=13.807×106/(1.05×152.200×103)+7.728×103/29.29×102=89.035 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2

主梁强度满足要求！