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H大绿洲1-4#高大模板施工方案（23P）.docx11.3检测措施
1.3《建筑施工计算手册》
1.4《建筑施工手册》第四版
GB／T 15566.3-2020 公共信息导向系统 设置原则与要求 第3部分：铁路旅客车站1.7《建筑施工脚手架实用手册》
三、模板及支撑系统材料选用
本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用40×80mm，模板支撑体系采用Ø48×3.5mm扣件式钢管脚手架。
四、施工工艺及操作要求
工艺流程：抄平、弹线（轴线、水
平线）→支撑架搭设→ 支柱头模板→铺
设底模板→ 拉线找平→封侧模→预检。
根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用×方木，间距，其跨度等于大龙骨间距。
梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。
工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用×方木，间距，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。
5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。
5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；顶板模板应在板砼强度达到设计强度的75%（梁、悬挑除外），并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。
5.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。
5.5 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。
6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。
6.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。
6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。
6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。
七、质量保证措施及施工注意事项
7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业
7.2 现浇结构模板安装允许偏差：
7.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。
7.5 浇筑混凝土时，木工要有专人看模。
7.6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。
7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。
7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。
8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。
8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。
8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。
8.6 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。
8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。
8.8 在以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。
8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。
8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
8.11塔吊司机和指挥人员必须经过培训合格后持证上岗。风力大于5级时应立即停止施工。
九、文明施工及环保措施
9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。
9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。
9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。
9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。
9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。
9.6 每次下班时保证工完场清。
10.1 模板支撑架计算书
横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：5.15；
采用的钢管(mm)：Ø48×3.5；
扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；
板底支撑连接方式：40mm×80mm方木支撑，间距300mm；
钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0 N/mm2
钢管截面惯性矩I=5.712×104mm4，截面抵抗矩W=2.38×103mm3。
(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数γi=1.2
(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；γi=1.2
(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)；γi=1.4
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c计算支架立柱时取1.0；
(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2) ：水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4
(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；γi=1.4
木方弹性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；
木方的截面宽度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
支撑模板的方木的计算：
方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：
W=bh2/6=4.0×8.02/6 = 3；
I= bh3/12=4.0×8.03/12 =4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 26.00×0.30×0.100 = 0.78 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2= 0.350×0.30 = 0.105kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 =(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；
2.方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 1.2×(0.78+0.105) = 1.062 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×1.05=1.47kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.47×1.0 /4 + 1.062×1.02/8 = 0.500kN.m；
方木的最大应力值 σ= M / W =0.500×106 /（42.67×103）=11.718N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
∴ σ<[f]，满足要求。
最大剪力的计算公式如下：
V = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足：
T = 3 V /（2bh）< [T]
其中最大剪力： V = 1.062×1.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3×1.266×103/(2×40.0×80.0) = 0.593 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；
∴ T< [T]，满足要求。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
均布荷载：q = 1.2（q1 + q2）= 1.062kN/m；
集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN；
方木最大挠度计算值：Vmax= 1470×1000.03 /( 48×9500.0×170.67×104) +5×1.062×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=2.742 mm；
方木最大允许挠度值：[V]= 1000.0/250=4.0mm；
∴Vmax < [V]，满足要求
支撑木方的钢管的计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.062×1.0 + 1.47 =2.532 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.267×2.532×1.0=0.676 kN.m ；
最大挠度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4.768mm；
最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ；
钢管最大弯曲应力 σ=M/W=0.676×106/4732.0=142.86N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
∴ σ< [f],满足要求。
支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求。
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；
∴R < 12.80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
模板支架立杆荷载标准值(轴力)：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.116×9.5 = 1.102kN；
(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.0×1.0 = 0.350 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0×0.1×1.0×1.00 = 2.6 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )×1.0×1.0 = 5.0 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN；
立杆的稳定性计算公式：
其中 N——立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =11.862 kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = ；
A——立杆净截面面积(cm2)：A = 2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3；
σ——钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.0 N/mm2；
l0——计算长度 (m)；l0 = h+2a
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u = 1.70；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；
立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.10×2 = 1.7 m；
l0/i =1.7×103/ 15.8 = 107.6；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）= 23.4 N/mm2；
∴ σ< [f] = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。
10.2 梁模板计算书
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.30；
梁截面高度 D(m)：0.63
混凝土板厚度(mm)：0.12；
梁支撑架搭设高度H(m)：5.0m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
脚手架步距(m)：1.50；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；
立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
采用的钢管类型为Ø48×3.5；
扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；
承重架支设：木方支撑平行梁截面A；
模板自重(kN/m2)：0.35；
新浇混凝土自重：24.0N/m3；
钢筋自重(kN/m3)：4.0；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：
a.计算模板时取2.50；
b.计算支撑小楞构件时取1.5；
c计算支架立柱时取1.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F′中较小值；γi=1.2
F=0.22γct0β1 β2V1/2
木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06×105；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；
面板厚度(mm)：12.0；
主楞间距(mm)：500；
次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；
次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
式中： γc——混凝土的密度，取28KN/m3；
t——新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；
T——混凝土的入模温度，取20.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；
β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；
V——浇筑速度（m/h），V=/h；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；
则F=0.22γctβ1 β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2
F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m2
取两者较小值，则标准值为F = F′=28.0KN/m2；
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =80×402/6 = 3；
I=80×403/12 = 4；
强度验算计算公式如下：
其中，σ ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M ——内楞的最大弯距(N.mm)；
W ——内楞的净截面抵抗矩；
[f] ——内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载
q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距)：l = ；
内楞的最大弯距： M=0.1×9.828×500.02= 2.457×105N.mm；
内楞的最大受弯应力计算值σ =2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值： [f] = 13.0N/mm2；
∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。
（2）.内楞的挠度验算
其中 E ——木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×28.0×0.3=10.08 KN/m；
l ——计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm；
I ——内楞的截面惯性矩：I =4.267×105N/mm2；
内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×10.08×500.04/(100×9500×4.267×105)=1.052mm；
内楞的最大容许挠度值： [ω] = 2.000mm；
∴ ω< [ω]，内楞挠度满足要求。
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =80×402/6 = 3；
I=80×403/12 = 4；
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ ——外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M ——外楞的最大弯距(N.mm)；
W ——外楞的净截面抵抗矩；
[f] ——外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载： P = (1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.914kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×4.914×103×300.0 = 2.58×105N.mm
外楞的受弯应力计算值： σ = 2.58×105/2.133×104 = 12.1N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值：[f] = 13.0N/mm2；
∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。
（2）.外楞的挠度验算
其中 E ——外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2；
P ——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28.0×0.5×0.3=4.2 KN；
l ——计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm；
I ——面板的截面惯性矩：I = 4.267×105mm4；
外楞的最大挠度计算值： ω = 1.146×4.2×103×300.03/(100×9500.0×4.267×105) = 0.32mm；
外楞的最大容许挠度值： [ω] = 1.20mm；
∴ ω< [ω]，满足要求。
其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；
A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；
穿梁螺栓的直径： 12 mm；
穿梁螺栓有效直径：7.85 mm；
穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.0×0.50×0.30×2 =8.4kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值： [N] = 170.0×76/1000 =12.920 kN；
∴ N< [N]，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =250.0×18.02/6 = 1.35×3；
I = 250.0×18.03/12 = 1.215×4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ ——梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；
L ——计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm；
Q ——作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1：1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12.1kN/m；
q2：1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；
q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；
跨中弯矩计算公式如下：
Mmax = 0.10×13.25×0.252=0.083kN.m；
σ =0.083×106/1.35×104=6.148N/mm2；
∴ σ< [f]=13.0，满足要求。
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中，q ——作用在模板上的压力线荷载：
q =[（24.0+4.0）×1.0+0.35]×0.40=11.34N/mm；
l ——计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm；
E ——面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值：[ω] =250.0/250 = 1.0mm；
面板的最大挠度计算值：ω=0.677×11.34×250.04/(100×9500.0×1.215×105)=0.26mm；
∴ ω<[ω]，满足要求。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24.0+4.0)×0.40×1.0×0.250=2.8kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.250×(2×1.0+0.4) =0.21 kN；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.50+2.0)×0.40×0.250=0.35kN；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2（q1+q2）=1.2×（2.8+0.21）=3.612kN；
活荷载设计值 P2=1.4 P1=1.4×0.35=0.49 kN；
P=3.612+0.49=4.102kN。
本工程梁底支撑采用方木T／CECA-G 0009-2016 YSZL系列自励三相异步电动机技术条件（机座号80～355），方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=4.0×8.02/6 = 3；
I=4.0×8.03/12 = 4；
DB34／T 1787-2012 长螺旋钻孔压灌桩技术规程3.支撑方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下：