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十六层框架剪力墙结构模板工程施工方案.doc

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l2=0.1×56.184×0.162=0.14KN·m

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；

=5.83N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值望虞河大桥箱梁安装施工方案，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=1×43.338=43.338KN/m；

面板最大容许挠度值:160/250=0.64mm；

面板弹性模量:E=4500N/mm2；

0.677×43.338×1604

=0.30mm<0.64mm

100×4500×144000

次楞采用50×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=50×80×80/6=53333mm3；

截面惯性矩I=50×80×80×80/12=2133333mm4；

1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。

q1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.16=8.295KN/m

q2=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×0.16=8.989KN/m

根据以上两者比较应取q=8.989KN/m作为设计依据。

Mmax=0.1ql2=0.1×8.989×0.42=0.144kN·m

最大支座力：1.1ql=1.1×8.989×0.4=3.96kN

次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。

=2.700N/mm2<17N/mm2

次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×8.989×0.4=2.157KN

木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；

3×2.157×103

=0.809N/mm2

次楞抗剪强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=43.338×0.16=6.934KN/m；

次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；

次楞弹性模量:E=10000N/mm2；

0.677×6.934×4004

=0.056mm<1.6mm

100×10000×2133333

柱宽度B方向柱箍的验算

柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W=8980mm3；截面惯性矩I=215600mm4；截面积=848mm2

竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：

P1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.156×0.4=3.235kN

P2=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×0.156×0.4=3.506kN

根据以上两者比较应取P=3.506kN作为设计依据。

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN;

最大弯矩Mmax=0.429kN.m；

柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2；

柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.936KN。

=50.056N/mm2<205N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.338×0.156×0.4=2.704kN。

柱箍的最大容许挠度值:[ω]=3mm；

经计算最大变形Vmax=0.106mm<3mm

柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：

An——对拉螺栓净截面面积

Ftb——螺栓的抗拉强度设计值

本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。

对拉螺栓轴力设计值N=10.519kN<12.92kN。

柱高度H方向柱箍的验算

柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W=8980mm3；截面惯性矩I=215600mm4；截面积=848mm2

竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：

P1=0.9×[1.2×43.338+1.4×4]×0.12×0.4=2.489kN

P2=0.9×[1.35×43.338+1.4×0.7×4]×0.12×0.4=2.697kN

根据以上两者比较应取P=2.697kN作为设计依据。

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=1.489kN;N2=10.506kN;N3=1.489kN;

最大弯矩Mmax=0.423kN.m；

柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2；

柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.655KN。

=49.056N/mm2<205N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.338×0.12×0.4=2.08kN。

柱箍的最大容许挠度值:[ω]=784/500=1.6mm；

经计算最大变形Vmax=0.049mm<1.6mm

柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：

An——对拉螺栓净截面面积

Ftb——螺栓的抗拉强度设计值

本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。

对拉螺栓轴力设计值N=10.506kN<12.92kN。

5.27.97m层现浇砼平板模板系统验算

木胶合板厚度：12mm

方木50mm×80mm，间距0.3m

7.97米层梁板模板搭设立面图，见后附图五

面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；

截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；

1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

q1=[1.2×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×2.5]×1=7.173KN/m

q1=[1.35×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=6.582KN/m

根据以上两者比较应取q1=7.173N/m作为设计依据。

跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500KN

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.107q1l2=0.107×7.173×0.32=0.069KN·m

取Mmax=0.173KN·m验算强度。

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；

=7.21N/mm2

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=1×（24×0.11＋1.1×0.11＋0.3）=3.061KN/m；

面板最大容许挠度值:300/400=0.8mm；

面板弹性模量:E=4500N/mm2；

0.632×3.061×3004

=0.24mm<0.8mm

100×4500×144000

次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=50×80×80/6=53333mm3；

截面惯性矩I=50×80×80×80/12=2133333mm4；

1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。

取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

q1=[1.2×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×2.5]×0.3=2.152KN/m

q1=[1.35×(24×0.11+1.1×0.11+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3=1.975KN/m

根据以上两者比较应取q1=2.152KN/m作为设计依据。

模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.3×0.3=0.108KN/m

跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500KN

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l2=0.1×2.152×12=0.215KN·m

M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×12+0.213×3.500×1=0.754KN·m

取Mmax=0.754KN·m验算强度。

木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；

=14.14N/mm2

次楞抗弯强度满足要求!

施工荷载为均布线荷载时：

V1=0.6q1l=0.6×2.152×1=1.291KN

V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×1+0.65×3.500=2.340KN

取V=2.340KN验算强度。

木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；

3×2.340×103

=0.878N/mm2

次楞抗剪强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.3×（24×0.11＋1.1×0.11＋0.3）=0.918KN/m

次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；

次楞弹性模量:E=10000N/mm2；

0.677×0.918×10004

=0.29mm<4mm

100×10000×2133333

截面抵拒矩W=4.49cm3

截面惯性矩I=10.78cm4

当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。

首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q1=[1.2×(24000×0.11+1100×0.11+300)+1.4×1500]×0.3=1732N/m

q1=[1.35×(24000×0.11+1100×0.11+300)+1.4×0.7×1500]×0.3=1681N/m

根据以上两者比较应取q1=1732N/m作为设计依据。

次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1732×1/1000=1.905kN。

次楞作用集中荷载P=1.905kN，进行最不利荷载布置如下图：

最大弯矩Mmax=0.632kN.m；

主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；

140.757N/mm2<205N/mm2

主楞抗弯强度满足要求!

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。

首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q=0.3×（24000×0.11＋1100×0.11＋300）=918N/m=0.918N/mm；

次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.918×1=1.010kN。

以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.077mm。

主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，

最大变形Vmax=1.077mm<6.7mm

水平杆传给立杆荷载设计值R=7.014KN,由于采用顶托公路工程主要工程项目的施工方案、方法与技术措施，不需要进行扣件抗滑移的计算。

因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。

模板支架计算高度H=8.5m，按地面粗糙度C类　有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。

计算风荷载体形系数µs

将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数(=1.2×An/(la×h)=1.2×0.143/(1×1.5)=0.114

铁路光面爆破施工方案式中An=(la+h+0.325lah)d=0.143m2