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JGJT151-2008 建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程.pdf4.2.5幕墙计算的节点应包括幕墙所有典型的节点，对于复架 的节点可拆分计算（图4.2.5），
4.3.1单幅幕增的传热系数Uw应接下式计算
4.3.4幕墙背后多层墙体的传热系数Uw应按下式计算：
QQZYK 0001S-2015 全州县永康米粉厂 食用淀粉调制干米粉（非即食）Ucw +Rair heu
式中d—单层材料的厚度(m); 入——单层材料的导热系数W/(m·K)1
4.4.1单幅幕墙的太阳光总透射比&应按下式计算
A一一幕墙单元面积（m）。 4.4.2单幅幕墙的遮阻系数SC应按下式计算：
5.1.1评价实际工程中建筑门窗、玻璃幕墙的结露性能时，所 采用的计算条件应符合相应的建筑设计标准，并满足工程设计要 求；评价门窗、玻璃幕墙产品的结露性能时应采用本规程第10 章规定的结露性能评价计算标准条件，并应在给出计算结果时注 明计算条件。 5.1.2室外和室内的对流换热系数应根据所选定的计算条件 按本规程第10章的规定计算确定。 5.1.3门窗、玻璃幕墙的结露性能评价指标，应采用各个部件 内表面温度最低的10%面积所对应的最高温度值（T1e）。 5.1.4应按本规程第7章的规定，采用二维稳态传热计算程序 进行典型节点的内表面温度计算。门窗、玻璃幕墙所有典型节点 均应进行计算。 5.1.5对于每一个二维截面，室内表面的展开边界应细分为若 干分段，其尺寸不应大于计算软件中使用的网格尺寸：且应给出 所有分段的温度计算值。
.2.1水表面（高于0℃）的饱和水蒸气压应按下式计算：
E. E. X 10m
指标值Tio 5.3.4在进行工程设计或工程应用产品性能评价时，应以门窗、 幕墙各个截面中每个部件的结露性能评价指标T1均不低于露点 温度为满足要求。 5.3.5进行产品性能分级或评价时，应按各个部件最低的结露 性能评价指标T10.进行分级或评价。 5.3.6采用产品的结露性能评价指标T20.mi确定门窗、玻璃幕 墙在实际工程中是否结露，应以内表面最低温度不低于室内露点 温度为满足要求，可按下式计算判定：
6玻璃光学热工性能计算
6.1.4单片玻璃的太阳光直接透射比、应按下式计
.1.4单片玻璃的太阳光直接透射比、应按下式计算
2545 r(A)Sxd r(a)SM 5 A300 Sida 306
式中(入）玻璃透射比的光谱； S一标准太阳光谱，见本规程附录D。 6.1.5单片玻璃的太阳光直接反射比6应按下式计算，
6.1单片玻璃的光学热工性能
6.1单片玻璃的光学热工性能
6.1.1单片玻璃（包括其他透明材料，下同）的光学、热工性 应根据测定的单片玻璃光谱数据进行计算。 测定的单片玻璃光谱数据应包括其各个光谱段的透射比、前 反射比和后反射比，光谱范围应至少覆盖300~2500nm波长范 围，不同波长范围的数据间隔应满足下列要求： 1波长为300~400nm时，数据点间隔不应超过5nm； 2波长为400~1000nm时，数据点间隔不应超过10nm； 3波长为1000～2500nm时，数据点间隔不应超过50nm， 6.1.2单片玻璃的可见光透射比，应接下式计算：
Dir(a)V(a)d) D ()V () (6.1.2) DV(A)d2 D,V (A)M 38
式中D,一—D65标准光源的相对光谱功率分布，见本规程附 录D; (入）一玻璃透射比的光谱数据： V(入）一人眼的视见函数，见本规程附录D。 6.1.3单片玻璃的可见光反射比0应按下式计算：
Dp ()V ()d) D0 ()V (A) P DV ()d X D,V ()
武中α入）玻璃反射比的光谱数据
武中α入）—玻璃反射比的光谱数据
2904 p(A)S,da p()S 1 S,da 250 S
式中(入)玻璃反射比的光谱。 6.1.6单片玻璃的太阳光总透射比g应按下式计算
武中0(入）—玻璃反射比的光谱
6.1.6单片玻瑞的太阳光总透射比g应接下式计算
式中,单片玻璃的太阳光直接透射比； A一单片玻璃的太阳光直接反射比。 6.1.8单片玻璃的遮阳系数SC㎡应按下式计算：
式中——单片玻璃的太阳光总透射比
6.2多层玻璃的光学热工性能
6.2多层玻璃的光学热工性能
可设定室外只有太阳辐射，室外和室内环境的反射比为零。 当=1时：
利用线性方程组计算各个气体层的I（>）和(入）值。传向 室内的直接透射比应按下式计算：
r(X) I(A) = (A)
反射到室外的直接反射比应按下式计算
p() · I,() = ()
第层玻璃的太阳辐射吸收比A（入）应按下式计算：
(6. 2. 19)
6.2.2对整个太阳光谱进行数值积分，应按下列公式计算得到 第层玻璃吸收的太阳辐射热流密度S：
SA.I, A; (A)S,d 2 300 S,dR 30
式中A一一太阳辐射照射到玻璃系统时，第层玻璃的太阳辐 射吸收比。 6.2.3多层玻璃的可见光透射比应按本规程公式（6.1.2)计算， 可见光反射比应按本规程公式(6.1.3)计算， 6.2.4多层玻璃的太阳光直接透射比应按本规程公式(6.1.4)计 算，太阳光直接反射比应按本规程公式（6.1.5)计算。
6.3玻璃气体间层的热传递
6.3玻璃气体间层的热传递
()= ()) F(A)= L(a)
I (A) = () (A) +Pr, (A)I, (A) [r(a)= L(入)
6.3.1玻璃间气体间层的能量平衡可用如下基本关系式表达（图 6.3.1)
()= t,()I, () ()= 0
式中di—气体间层i的厚度(m)； 入g.—所充气体的导热系数[W/(m·K)]; Nu努谢尔特数，是瑞利数Rai、气体间层高厚比和气 体间层倾角的函数。 注：在计算高厚比大的气体间层时，应考虑玻璃发生弯曲对厚度的影 响。发生弯曲的原因包括：空腔平均温度、空气湿度含量的变化、 干燃剂对氮气的吸收、充氮气过程中由于海拔高度和天气变化造 成压力的改变等因素， 6.3.3 玻璃层间气体间层的瑞利（Rayleigh)数可按下列公式 计停
图6.3.1第层玻遗的能量平衡
1气体间层倾角0≤60°
5气体面层领角90<<180°
(6. 3. 44)
式中力一气体压力，标准状态下p=101300Pa 气体密度（kg/m); Tm—气体的温度，标准状态下T=293K； R~气体常数[J/(kmol·K)] M气体的摩尔质量（kg/mol)。 气体的定压比热容、运动黏度、导热系数入是温度的线 性函数，典型气体的参数应按本规程附录E给出的公式和相关 参数计算。 6.3.6混合气体的密度、导热系数、运动黏度和比热容是各气 体相应比例的函数，应按下列公式和规定计算：
Mux = Z · M
式中：——混合气体中某一气体的摩尔数。 2密度
式中入—单原子气体的导热系数[W/(m·K)]； x——多原子气体由于内能的散发所产生运动的附加导 热系数[W/(m·K)]。 应按以下步骤求取入ai： 1)计算
(6. 3. 614)
(6. 3. 614)
h= 40(+1)× T
武中6斯带芬玻尔慈曼常数
Ta 气体间层中两个表面的平均绝对温度（K）； e1、—气体间层中的两个玻璃表面在平均绝对温度T.下 的半球发射率。 6.4玻璃系统的热工参数
0.4.1计算玻璃系统的传热系效时， 件，仅考虑室内外温差，没有太阳辐射，应按下式计算
室内。 2环境温度应是周围空气温度T和平均辐射温度T的加 权平均值，应按下式计算
武中h。、h, 应按本规程第10章的规定计算。
6.4.2玻璃系统的遮阳系数的计算应符合下列现定
1各层玻璃室外侧方向的热阻应按下式计算：
A.i . Ron.i 9ni ≥ R
3玻璃系统的太阳光总透射比应接下式计算
4玻璃系统的遮阻系数应按本规程公式(6.1.8)计算。
7.1框的传热系数及框与面板接缝的线传热系数
7.1框的传热系数及框与面板接缝的线传热系数
7.1.1应采用二维稳态热传导计算软件进行框的传热计算。软
7.1.2计算框的传热系数U时应符合下列规定： 1框的传热系数U应在计算窗或幕墙的某一框截面的二维 热传导的基础上获得； 2在框的计算截面中，应用一块导热系数入=0.03W/(m· K)的板材替代实际的玻璃（或其他镶嵌板），板材的厚度等于所 替代面板的厚度，嵌人的深度按照面板嵌入的实际尺寸，可见 部分的板材宽度b.不应小于200mm（图7.1.2）：
图7.1.3框与面板接缝线传热系数计算模型示急
2用二维热传导计算程序，计算在室内外标准条件下流过 示截面的热流Q，并应按下式整理：
(U, · by +U · bg +) · (Tnin Taat) br+b
图7.1.2框传热系数计登型示意
3在室内外标准条件下，用二维热传导计算程序计算流过 图示截面的热流，并应按下式整理：
直接采用检测的结果。在求解二维稳态传热方程时，应假定所有 材料导热系数均不随温度变化。 固体材料的表面发射率数值应按照本规程附录G确定；若 表面发射率为固定值，也可直接采用表F.0.1中的数值。 7.2.4当有热桥存在时，应按下列公式计算热桥部位（例如螺 栓、照钉等部位）固体的当量导热系数：
7.2.1（包括固体材料、空腔和缝隙）的二维稳态热传导计 算程序应采用如下基本方程：
1窗框内部任意两种材料相接表面的热流密度Q应按下式 计算：
式中S一热桥元件的面积（例如螺栓的面积）（m）； A。———热桥元件的间距范围内材料的总面积（m）； 入——热桥材料导热系数[W/(m·K)] 入，—无热桥材料时材料的导热系数LW/m·K)]。 7.2.5判断是否需要考热桥影响的原则应符合下列规定： 1当F，1%时，忽略热桥影响； 2当1%
式中S一热桥元件的面积（例如螺栓的面积）（m)）； As———热桥元件的间距范围内材料的总面积（m）； 入p———热桥材料导热系数[W/(m·K)]; 无热桥材料时材料的导热系数[W/（m·K)]。
7.2.5判断是否需要考虑热桥影响的原则应符合下列规定： 1当F，1%时，忽略热桥影响； 2当1%
9 = 9e + 9
式中9———热流密度的对流换热部分；
Q热流密度的辐射换热部分。 7.2.2采用二维稳态热传导方程求解枢截面的温度和热流分布 时，截面的网格划分原则应符合下列规定： 1任何一个网格内部只能含有一种材料： 2网格的疏密程度应根据温度分布变化的剧烈程度而定， 应根据经验判断，温度变化剧烈的地方网格应密些，温度变化平 缓的地方网格可稀疏一些； 3当进一步细分网格，流经窗框横截面边界的热流不再发 生明显变化时，该网格的疏密程度可认为是适当的； 4可用若平段折线近似代替实际的曲线。 7.2.3固体材料的导热系数可选用本规程附录F的数值，也可
7.3.1计算框与玻璃系统（或其他镶嵌板）接缝处的线传热系 数中时，应计算玻璃空气间层的传热。可将玻璃的空气间层当作 一种不透明的固体材料GB/T 4458.3-2013 机械制图 轴测图，导热系数可采用当量导热系数代替，第 个气体间层的当量导热系数应按下式计算：
dg.i Nelf.i=Qi
透明的固体材料，其当量导热系数应考虑空腔内的辐射和对流换 热，应按下列公式计算
式中入a—封闭空腔的当量导热系数[W/(m·K)]; h"—封闭空腔内空气对流换热系数[W/(m²·K)]，应 根据努谢尔特数来计算，并应依据热流方向是朝 上、朝下或水平分别考虑三种不同情况的努谢尔 特数； h 封闭空腔内辐射换热系数[W/(m，K)]，应按本 规程第7.4.10条的规定计算； d—封闭空腔在热流方向的厚度（m); Nu—努谢尔特数； 入r—空气的导热系数[W/(m·K)]。 7.4.2热流朝下的矩形封闭空腔（图7.4.2）的务谢尔特数 应为：
7.4.3热流朝上的矩形主 4.3）的努谢尔特数取
的劳服尔数眼 决于空腔的高宽比L/LGB 1886.244-2016 食品安全国家标准 食品添加剂 紫甘薯色素，其中L,和L为空腔垂直和水平方向 的尺寸。 1当L/≤1时其多谢尔数应为
7.4.4水平热流的矩形封闭空腔（图7.4.4)的努谢尔特数应按 下列规定计算：