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GBJ130-1990钢筋混凝土升板结构技术规范.pdf

（90）建标字第249号 根据国家计委计综[1984」305号文的要求，由中国建筑科学 研究院会同有关单位共同制订的《钢筋混凝土升板结构技术规 范》，已经有关部门会审，现批准《钢筋混凝土升板结构技术规 范》GBJ130一90为国家标准，自一九九一年三月一日起施行。 本标准由建设部负责管理。具体解释等工作由中国建筑科学 研究院负责。出版发行由建设部标准定额研究所负责组织。

中华人民共和国建设部 一九九年五月十八日

本规范是根据国家计委计综[1984]305号文的要求，由中国 建筑科学研究院会同有关单位共同编制而成的。 本规范是在部标准《升板建筑结构设计与施工暂行规定》 （JGJ8（一）一76）和《升板建筑结构设计与施工暂行规定的 补充规定》（JGJ8（二）一79）的基础上进行了合并和修改，吸 收了近十几年来的设计、施工实践经验和科研成果，增加了密肋 板、格梁板设计计算和构造、盆式升板法设计与施工、现浇柱与 工具柱施工以及墙体和筒体的施工等内容。在编制过程中，以多 种方式广泛地征求了全国有关单位意见，反复修改，最后由我部 会同有关部门审查定稿。 本规范共分十一章十一个附录。其中设计部分六章，施工部 分四章，验收部分一章。这三部分的内容是紧密联系的。其主要 内容有：总则，设计计算与施工的基本规定，板、柱、板柱节 点、抗侧力等结构的设计与施工及升板结构工程的质量标准与验 收。 为了提高规范质量，请各单位在执行本规范的过程中，注意 总结经验，积累资料，随时将有关意见和建议寄交中国建筑科学 研究院结构所，以便今后进一步修改时参考。

锦绣山阳车库工程施工组织设计建 设部 一九九O年五月

第一章总 1 第三章板的设计 4 第四章柱的设计· 14 第一节 第五章板柱节点设计 24 第一节板柱节点 24 2 ··· 第六章升板结构的抗侧力设计 31 第一节一般规定 ++.....+ ·： 31 第二节内力和位移计算· 32 第三节构造要求 +·. 36 ··。 39 第一节一般规定 39 第节预制柱的施工….….....….…....….……..·· 39 第三节现浇混凝土柱的施工 40 第四节工具柱的施工…… 42 第八章板的制作 44 第一节胎模施工 44 第二节隔离层 44

入cb一 一柱帽半宽与等代框架梁跨度之比 A一一柱帽计算高度与柱高之比 、一一等代框架梁左、右端刚域长度与梁跨度之比 、一一柱上、下端刚域长度与柱高之比 、一一带刚域梁左、右端的线刚度修正系数 、一带刚域柱上、下端的线刚度修正系数

第2·0·1条升板结构的整体布置应保证建筑物在施工及 使用过程中的稳定性。建筑物中的电梯井、楼梯间等可作为抗侧 力结构，在提升过程中尚可利用相邻坚固建筑物作为升板结构的 临时支撑。 第2·0·2条升板结构的平面与柱网可灵活布置，有抗震 设防要求时，结构布置宜均匀、对称，其刚度中心宜与质量中心 重合。 第2·0·3条升板结构的承载力应采用下列公式进行设计 和计算： 二、非抗震设计时：

十 结构重要性系数，对安全等级为一级、二级、三级 的结构构件，应分别取1.1、1.0、0.9。结构安全等 级应按国家标准《建筑结构设计统一标准》的规定 确定； S一一内力设计值。包括轴力设计值、弯矩设计值、剪力 设计值、扭矩设计值等。应根据不同的结构构件，按 施工和使用两个阶段分别计算确定； R一一结构构件的承载力设计值； RE一一结构构件承载力的抗震调整系数。 三、承载力的抗震调整系数按表2·0·3取用。

注：本规范中的“剪力墙”即为现行国家标准《建筑抗震设计规范》中的 “抗震墙”

第2·0·4条升板结构应按提升与使用两个阶段设计。结 构的截面尺寸、配筋宜由使用阶段的内力控制。提升阶段的提升 程序及板柱节点的连接固定措施，应由施工单位与设计单位共同商 定。

筋混凝土结构构件承载力抗震调整系数 表2·0·

第2·0·4条升板结构应按提升与使用两个阶段设计。结 构的截面尺寸、配筋宜由使用阶段的内力控制。提升阶段的提升 程序及板柱节点的连接固定措施，应由施工单位与设计单位共同商 定。

第3·1·1条升板结构根据柱网尺寸、荷载大小、刚度和 开洞要求及施工条件，可采用钢筋混凝土和预应力混凝土平板、密 肋板及格梁板等型式。 第3·1·2条钢筋混凝土平板的厚度，不应小于柱网长边 尺寸的1/35；密肋板的肋高（包括面板厚度），不应小于柱网长边 尺寸的1/30；格梁板梁高（包括面板厚度)，不应小于柱网长边尺 寸的1/20。 第3·1·3条板在提升和使用阶段的计算，应按板的纵横 两个方向进行。 提升阶段板的安全等级，可降低一级，但不得低于三级。 第3·1·4条密肋板的肋间距、高度、宽度及面板厚度符 合构造要求时，其内力可采用T形截面特征按平板计算。 第3·1·5条常用矩形柱网平板、密肋板和格梁板的内力 可按本章规定的简化方法计算；对柱网较特殊的板、受集中荷载 及开孔的板，可应用有限元等方法作专门分析计算。 第二节提升阶段计算

第3·2·1条提升阶段板的内力设计值S，应按下式计算： S=（cCGk+coCcoQcx）·K+CW：(3·2·1) 式中α一板自重作用分项系数，应为1.2； 一一提升差异作用分项系数，应取1.25； Gk一板自重标准值（kPa）；

Qck一一楼板上的施工荷载，宜取0.5kPa，顶层板施工荷 载宜取小于1.5kPa，当采用升提或升滑施工时可 取2.5kPa；若有堆砖荷载则另加，其堆砖荷载值 不宜大于0.5kPa； W：一一板的提升差异值或搁置差异值，按本章规定取用； K一一动力系数，应取1.2； Ca、Cco、C一一分别为板自重、施工荷载和提升差异的作用效应 系数。 第3·2·2条提升阶段，板的纵横两个方向的弯矩，可采 用等代梁法按下列规定进行计算： 一、等代梁的计算跨度，应取柱子中心线之间的距离。相应 的计算宽度应取垂直于计算跨度方向的两相邻区格板中心线之间 的距离（图3·2·2）

2.密肋板的等代梁截面惯性矩，应取计算宽度范围内所有肋 按T形截面计算的惯性矩之和。格梁板的等代梁截面惯性矩，应 取柱轴线两侧板中心线范围内的T形截面主梁惯性矩与次梁惯 性矩之和。密肋板肋的翼缘计算宽度和格梁板主梁及次梁的翼缘 计算宽度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》的有关规 定； 3.当采用预制混凝土模壳时，其混凝土强度等级不应低于 C15。当预制模壳的混凝土强度等级不小于密肋板或格梁板的0.6 倍时，可考虑模壳与板的共同工作。 第3·2·3条当按等代梁法计算提升差异内力时，对一般 提升法，提升差异内力应为分别计算仅由任一支座提升差异 10mm产生的内力；对盆式提升法，提升差异内力应按设计盆曲线 并考虑任一支座提升差异5mm产生的内力。提升差异内力应按 本规范附录一的有关公式计算确定。 第3·2·4条平板和密肋板的等代梁弯矩设计值，可按表 3·2·4的比例分配给柱上板带和跨中板带。

平板与密肋板柱上板带和跨中板带弯矩分配比例

注：在总弯矩量不变的条件下，必要时允许将柱上板带负弯矩的10%分配给跨 板带

第3·2·5条两个方向主次梁相互垂直，且相邻主梁间仅 布置两根次梁的格梁板，其等代梁弯矩设计值应分别按下列公式 分配给主次梁：

第3·2·5条两个方向主次梁相互垂直，且相邻主梁间仅 布置两根次梁的格梁板，其等代梁弯矩设计值应分别按下列公式 分配给主次梁：

Mm= E1m ZElm+ZaEl M M= αEIm >EIm+aEls M

式中M一—格梁板的等代梁弯矩设计值； Mm一—格梁板的主梁弯矩设计值； M一一格梁板的次梁弯矩设计值； Im——格梁板的主梁的截面惯性矩； 格梁板的次梁的截面惯性矩； 品 弯矩分配时次梁有效刚度系数 取用。其他情况的格梁板可

W一风荷载标准值(kPa)； Q一一活荷载地震组合值。对按实际情况计算的活荷载取 100%；按等效楼面均布活荷载计算的书库、档案库 取80%，一般民用建筑取50%； Ek一—水平地震作用的标准值，按本规范第6·2·3条规 定进行计算； C。、C。一一分别为板自重和就位差异的作用效应系数； Co一活荷载作用效应系数； CB一一水平地震作用效应系数； C。一一风荷载作用效应系数。 第3·3·2条使用阶段板的重力（不考虑动力系数）及就 位差异所产生的内力，仍可按本章写3·2·2条、第3·2·3条 的规定进行计算。 第3·3·3条当垂直荷载作用下的平板和密肋板，采用经 验系数法计算使用阶段板的内力时，应符合下列要求： 一、活荷载为均布荷载，且不大于恒荷载的三倍； 二、在使用阶段每个方向至少应有三个连续跨； 三、任一区格内的长边与短边之比不应大于1.5； 四、在同一方向上的最大跨度与最小跨度之比不应大于1.2。 第3·3·4条按经验系数法计算时，应先算出除板所受的 重力外的所有垂直分布活荷载产生的板的总弯矩设计值，然后按 表3·3·4确定柱上板带和跨中板带的弯矩设计值。 对方向板的总弯矩设计值，应按下式计算：

对y方向板的总弯矩设计值，应按下式计算： 公

对y方向板的总弯矩设计 gbx（l 2bce My=一 8

gbx（l 2bce 8

式中ba一一柱帽在弯矩方向的有效宽度与无梁楼盖的要求相 2

同；当无柱帽时取零； 垂直分布活荷载设计值(kPa)。 经验系数法板带弯矩值

注：①在总弯矩量不变的条件下，必要时允许将柱上板带负弯矩的10%分配给 跨中板带。 ②表3·3·4为无悬臂板的经验系数，对较小悬臂板仍可采用，当悬臂较大 且其负弯矩大于边支座截面负弯矩时，应计算悬臂弯矩对边支座与内跨 的影响。 第3·3·5条 当不符合本规范第3·3·3条中任一款的平 板和密肋板以及格梁板，均可采用等代框架法按下列规定进行计 算：

注：①在总弯矩量不变的条件下，必要时允许将柱上板带负弯矩的10%分配给 跨中板带。 ②表3·3·4为无悬臂板的经验系数，对较小悬臂板仍可采用，当悬臂较大 且其负弯矩大于边支座截面负弯矩时，应计算悬臂弯矩对边支座与内跨 的影响。 第3·3·5条 ：当不符合本规范第3·3·3条中任一款的平 和密肋板以及格梁板，均可采用等代框架法按下列规定进行计

图 3·3·5平板、密肋板及格梁板的等代框架 一中间框架；2一边框架；x、Iv一等代框架梁计算跨度：

总弯矩量不变的条件下《装配箱混凝土空心楼盖结构技术规程》JGJ@T207-2010.pdf， 弯矩的10% 中板带

x、by 一等代框架梁计算宽度

垂自荷载作用下等代框架的计算宽度， 可取垂直于计算

跨度方向的两个相邻区格板中心线之间距离（图3·3·5)；在侧 向力作用下其计算宽度按本规范第6·2·5条采用； 二、平板与密肋板的等代框架梁、柱以及格梁板的等代框架 柱的线刚度，应按本规范第6·2·6条和第6·2·7条规定计算。 格梁板的等代框架梁一般不考虑柱帽的作用，梁刚度可按本规范 第3·2·2条规定计算； 三、宜考虑活荷载的不利组合。 第3·3·6条由等代框架法计算的弯矩，应按以下规定进 行分配： 一、当平板与密肋板的任一区格长边与短边之比不大于2时某水电站地下厂房(岩锚梁)施工组织设计， 仍可按表3·2·4比例分配给柱上板带和跨中板带。对有柱帽的 等代框架，其支座负弯矩应取刚域边缘处的值（图3·3·6)，然 后分配给柱上板带和跨中板带； 二、格梁板的等代框架弯矩，可按公式（3·2·5一1）和 (3·2·5一2）分配给主梁及次梁。

图3.3·6 有柱帽等代框架梁在垂直荷载作用下支座弯矩取值 一刚域区

第3·3·7条当有柱帽时，由本规范第3·3·4条和第3·3· 6条第一款所算得的各板带弯矩，除边支座和边跨跨中外，均应乘以0.8 系数。按本规范第3·3·2条算得的支座弯矩也应乘以0.8系数。 密肋极各板带内的弯矩，可按肋的刚度大小分配。 第3·3·8条由水平荷载产生的内力，应根据有关规范规 定组合到柱上板带或格梁板的主梁上。有柱帽的平板、密肋板， 支座负弯矩应取梁刚域边缘处的值（图3·3·8）。