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GB／T 10123-2022 金属和合金的腐蚀 术语.pdfGB/T101232022/ISO8044:2020
极的另一种活泼金属形成电偶，由于氢脆导致开裂。“电偶致氢致开裂”一词即为此种开裂机制。 4.41 辐照辅助应力腐蚀开裂irradiationassistedstresscorrosioncracking 由于中子辐照导致的应力腐蚀开裂敏感性升高的现象。 4.42 阶式开裂stepwisecracking;SwC 在金属内部相邻平面上的氢致开裂（HIC)（4.39)裂纹相互连接形成的裂纹。 注：此术语描述了裂纹的一种形态。氢致裂纹连接形成阶梯状裂纹与裂纹和周边锅铁材料溶解氢后的脆化引起的 局部应变相关。HIC/SWC通常发生于管线和容器用低强度钢板中。 4.43 硫化物应力腐蚀开裂sulfidestresscorrosioncracking;SSCC 在有水和硫化氢的环境中，由于腐蚀和拉伸应力（残余应力和/或外加应力)引起的金属开裂。 注：SSCC是氢致应力开裂(HSC)(4.40)的一种形式，由于金属表面酸性腐蚀形成的原子氢进人金属而引起氢脆 硫化物的存在促进了氢进人金属的过程。原子氢能够扩散进人金属，降低韧性并增加开裂敏感性。高强金属 材料和高硬度煤缝区容易形成SSCC
极的另一种活泼金属形成电偶，由于氢脆导致开裂。“电偶致氢致开裂”一词即为此种开裂机制。 4.41 辐照辅助应力腐蚀开裂irradiationassistedstresscorrosioncracking 由于中子辐照导致的应力腐蚀开裂敏感性升高的现象。 4.42 阶式开裂stepwisecracking;SWC 在金属内部相邻平面上的氢致开裂（HIC)（4.39)裂纹相互连接形成的裂纹。 注：此术语描述了裂纹的一种形态。氢致裂纹连接形成阶梯状裂纹与裂纹和周边锅铁材料溶解氢后的脆化引起的 局部应变相关。HIC/SWC通常发生于管线和容器用低强度钢板中。 4.43 硫化物应力腐蚀开裂sulfidestresscorrosioncracking;SSCC 在有水和硫化氢的环境中，由于腐蚀和拉伸应力（残余应力和/或外加应力)引起的金属开裂。 注：SSCC是氢致应力开裂(HSC)(4.40)的一种形式，由于金属表面酸性腐蚀形成的原子氢进人金属而引起氢脆。 硫化物的存在促进了氢进人金属的过程。原子氢能够扩散进人金属，降低韧性并增加开裂敏感性。高强金属 材料和高硬度焊缝区容易形成SSCC。
在有水和硫化氢的环境中，由于腐蚀和拉伸应力（残余应力和/或外加应力）引起的金属开裂。 注：SSCC是氢致应力开裂(HSC)(4.40)的一种形式，由于金属表面酸性腐蚀形成的原子氢进人金属而引起 硫化物的存在促进了氢进入金属的过程。原子氢能够扩散进人金属，降低韧性并增加开裂敏感性。高强 材料和高硬度焊缝区容易形成SSCC
DB21T 2176.2-2013 口岸船舶申报电子数据交换 第2部分：船舶规范申报流程氢致开裂stress oriented hydrogen induced crao
近似垂直于主应力（残余应力或外加应力)方间的交错的小裂纹，形成与已存在的HIC（4.39） 通常很小）连接在一起的“阶梯状”裂纹阵列。 注1这种开裂可被归纳为由外应力和氢致开裂周围的局部应变引起的硫化物应力腐蚀开裂SSCC(4.43)。Sd 与SSCC和HIC/阶式开裂SWC(4.42)相关。在直缝焊管的母材区和压力容器焊缝的热影响区（HAZ)都 察到该类裂纹。SOHIC属于一种罕见现象，通常发生于低强度铁素体钢管和压力容器钢中。 注2：与氢脆（4.32）对照，
有高取向性晶粒结构的敏感的初锻合金轧制品材料，在发生应力腐蚀时，其表面从材料产生单层 纹的形成会导致材料一层一层地从金属表面剥落。 剥落一般沿晶界进行，但对特定的合金进行回火处理，可形成穿晶或晶间/穿晶混合发生。 层妆魔蚀合在管一阶段发生
冲击腐蚀impingementattack
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速的局部腐蚀（4.10）
富蚀试验corrosion test
为评估金属的耐蚀性（3.13）、腐蚀产物（3.8)造成的环境污染、腐蚀保护（5.1)措施的有效性或环 的腐蚀性（3.14）等所进行的试验
盐雾试验salt sprayt
慢应变速率试验slow strainratetes
电解质electrolyte
电极electrode 与电解质(7.1.1)接触的电子导体。
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注：其中，Red为还原
阳极分电流anodicpartialcurrent 电极(7.1.2)上所有对应于阳极反应(7.1.9)的电流的总和。
阴极分电流cathodicpartialcurrent 电极（7.1.2)上所有对应于阴极电化学反应（7.1.6)的电流的总和 注：见图A.1
GB/T10123—2022/ISO8044.2020
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7.2.12 阴极控制cathodiccontrol 腐蚀速率（3.12)受阴极反应（7.1.6)速率的限制。 7.2.13 阳极控制anodiccontrol 腐蚀速率(3.12)受阳极反应(7.1.6)速率的限制。 7.2.14 电阻控制resistancecontrol 腐蚀速率(3.12)受腐蚀电池（7.1.13)内的欧姆电阻的限制。 7.2.15 扩散控制diffusioncontrol 腐蚀速率(3.12)受腐蚀介质（3.2)到达金属表面或腐蚀产物（3.8)离开金属表面的扩散速率的限制。 7.2.16 混合控制mixedcontrol 由两个或多个控制因素同时作用，从而实现对腐蚀速率（3.12)的限制。 7.2.17 电池电流cellcurrent 阳极（7.1.4)和阴极之间流过（7.1.3)的电流。 7.2.18 交换电流密度exchangecurrentdensity 对应于阳极反应(7.1.9)和阴极反应（7.1.6)处于平衡电位(7.1.33)时的内部电荷转移交换速率的单 电极（7.1.2)电流密度（7.2.6）
对应于阳极反应（7.1.9)和阴极反应（7.1.6)处于平衡电位（7.1.33)时的内部电荷转移交换速率的 (7.1.2)电流密度(7.2.6)
钝化passivation 因钝化膜（7.3.6)而造成的腐蚀速率（3.12)的降低。 注：不完全钝化可能导致局部腐蚀（4.10）。 7.3.2 钝化剂passivator 导致钝化(7.3.1)的化学试剂。 7.3.3 钝态passivestate 钝性passivity 金属由钝化（7.3.1)导致的状态。 注：见图A.2。 7.3.4 致钝电位passivationpotential 腐蚀电流（7.2.3)达到峰值的腐蚀电位（7.1.20），超过该电位，在一定电位值的范围内，金属处于 态（7.3.3)。 注.见图 A2
过钝化电位transpassivationpotential 高于该腐蚀电位（7.1.20），金属处于过钝化状态（7.3.12)。 注：见图A.2
阳极保护anodicprotection
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阴极保护cathodicprotection 通过降低腐蚀电位（7.1.20)使金属的腐蚀速率(3.12)显著降低的电化学保护(7.4.1)。 7.4.4 伽伐尼保护 galvanicprotection 通过对电极（7.1.39)与被保护金属构成腐蚀电池（7.1.13)获得保护电流的电化学保护(6.4.1）。 注：伽伐尼保护可以是阴极或阳极。 7.4.5 外加电流保护impressedcurrentprotection 保护电流由外部电源提供的电化学防护（7.4.1）。 注：外加电流保护可以是阴极或阳极。 7.4.6 排流保护electricaldrainageprotection 通过从金属体上排除杂散电流防止杂散电流腐蚀（4.14)的电化学保护（7.4.1）。 注：例如，排除杂散电流可通过将被保护金属与杂散电流的负极部分相连而获得。 7.4.7 保护电位区 protection potential range 适应于特殊目的，使金属达到合乎要求的防腐蚀（3.13)的腐蚀电位（7.1.20)值的范围。 7.4.8 保护电位protectionpotential 为进入保护电位区（7.4.7)内所必须达到的腐蚀电位（7.1.20)的临界值。 7.4.9 保护电流密度 protection current density 将腐蚀电位（7.1.20)维持在保护电位区（7.4.7)中所需的电流密度（7.2.6）。 7.4.10 伽伐尼阳极galvanicanode 牺牲阳极sacrificialanode 在伽伐尼保护(7.4.4)和阴极保护(7.4.3)中作为阳极（7.1.4)的金属组件。 注：与被防护的金属相比，伽伐尼阳极应具有较低的腐蚀电位(7.1.20)。 7.4.11 不溶性阳极insolubleanode 尺寸上稳定性阳极（拒用）dimensionallystableanode（deprecated） 通过外加电流保护(7.4.5)进行阴极保护（7.4.3)所用的阳极（7.1.4)，此时，阳极不会被快速消耗 示例.链铂钛
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附录A （资料性附录） 一些术语的图形表示 些术语的图形表示见图A.1、图A.2。
附录A （资料性附录） 一些术语的图形表示 一些术语的图形表示见图A.1、图A.2。
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TCSTM 00240-2021 外包覆隔热油管GB/T101232022/ISO8044.2020
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