HG／T 20643-2012标准规范下载简介：
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HG／T 20643-2012 化工设备基础设计规定(完整正版、清晰无水印).pdf5.0.1本章适用于钢制低压湿式气柜基础的设计
5.0.2设计气柜基础时，除应获得气柜图纸外，还应取得下列资料： 1气柜基础所在的总图坐标位置、基础及进出气管阀门室布置图。 2气柜水槽、各塔节及钟罩的外径、气柜全升起时的总高度及总重心高度等。 3气柜水槽自重、各塔节及钟罩自重、配重、附件重、塔节间水封重、水槽内的水重。 4基础顶面中心的设计标高，水槽底拱升值。 5建设场地的工程地质和水文地质勘探资料。勘探点的数量不宜少于5个，宜沿基础周边均 匀布置四个，中心一个。勘探点之间的距离宜为10m～30m（复杂地基取小值，简单地基取大值），并 可根据地基复杂程度和气柜容积大小适当调整。勘探孔的深度不宜小于基础直径或至稳定土层，对 于容积小于10000m”的气柜和软土地基，其深度应适当加大。 5.0.3气柜基础宜采用周边为钢筋混凝土环墙、中间为分层振实的砂石垫层或夯入天然地基的碎 石层的基础。环墙应具有较大刚度，其顶面宽度应大于水槽壁至钟罩壁板底垫块端部的距离和水槽 底板加强的宽度。 环墙宜采用实心矩形截面；当计算所需截面底面宽度较大时，也可采用倒T形、工字形或箱形截 面。如果采用桩基，则应设计成整板式承台，直径特别大的承台也可采用梁板式，小于1000m3的气 柜基础可采用平板式基础。 5.0.4气柜基础必须严格控制不均匀沉降。对高压缩性地基、承载力较低或均匀性较差的地基，应 在整个水槽范围内对地基进行全面加固处理或布桩
SN/T 1316-2011 牛海绵状脑病检疫技术规范5.0.5气柜基础计算应考虑下列荷载：
等，对由永久荷载效应控制的基本组合，分项系数取1.35。 2可变荷载：风荷载，分项系数取1.4。 5.0.6环墙式气柜基础计算包括地基承载力计算、地基变形计算、环墙结构计算。 地基承载力计算取荷载效应的标准组合，即取永久荷载标准值计算平均压力；取风荷载标准值 计算地基所承担的弯矩值。 当存在下列条件之一时，应进行地基变形计算： 1地基承载力特征值f≤130kPa， 2地基存在软弱下卧层。 3f≤200kPa，且土层厚度很不均匀时。 环墙结构计算取荷载效应的基本组合，可不考虑风荷载。 5.0.7环墙底面宽度应满足下列条件： 1矩形截面：
qsx G 元D G,
：G一 设备总荷重（kN），包括水槽自重、各塔节及钟罩自重、配重、附件重、保温重、塔节间 封重等； D;环墙上设备作用中心圆直径（m）； F 环墙外直径范围内基底面积（m）； qw 一气柜水槽内水压力（kN/m）。 2倒T形、工字形、箱形等其他截面：
式中： 截面折减系数，取A/A。； bf 环墙截面底面宽度（m）； A倒T形、工字形、箱形等截面面积（m）； A取b·h（m); 5.0.8基础环墙承受扭矩与环拉力 图5.0.8，内力可按下列各式计算：
=T·R N= P.R
式中：T 环墙截面的法向扭矩设计值（kN·m）； N环墙截面的轴向力设计值（kN）； 将水槽底板承受的压力9m折算成土压力时，作用在环墙上的侧压力的合力设计值 （kN/m）；（取沿环梁每米长度上的作用力计算）
T;一分配到环墙上的扭矩设计值（kN·m/m）。 P可由下式求出
式中：9 环墙内各层土的平均内摩擦角； rQW、rQm 环墙顶面压力9m和环墙内各层土自重的分项系数。 T可由下式求出：
式中：C一土的均勾压缩刚度系数（kN/m），见本标准附录A。 T可按下式计算（见图5.0.8)：
图5.0.8基础环墙计算
式中;b1 环增顶面压力作用宽度（m）； 环墙顶面压力qm作用中心至环墙形心距离，即荷载的偏心距（m） hi—侧压力的合力P的作用线与环墙底面的距离（m）；
5.0.9环墙的配筋计算：环墙是一个拉扭构件，分别由受拉和受扭计算出所需配筋，然后将两者叠 加(见图5.0.9)
1受拉钢筋可按下式计算：
图5.0.9基础环墙配筋示意图
式中：f%一受扭箍筋抗拉强度设计值（N/mm）； N一与扭矩设计值相应的轴向拉力设计值，当N大于1.75f.A时取1.75f.A； A一一构件截面面积（mm）; Ar一 箍筋内表面范围内的核心区面积（mm）； 受扭的环向钢筋与箍筋配筋强度的比值，规定在0.6～1.7之间，可先确定一个值进行 试算，取小值时箍筋偏大，根据计算的箍筋大小是否合适再调整取值，也可定为中间值 一1.2； Agt一 受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积（mm）。 A可由下式求得
式中：ber——箍筋内表面核心区的宽度（mm）； hcor—箍筋内表面核心区的高度（mm）。 5抗扭环向钢筋可按下式计算：
Acor = beor X hoor
式中：，一 受扭环向钢筋抗拉强度设计值（N/mm²）； 截面核心部分的周长（mm）； S 箍筋间距，先确定一个值进行计算（可定为200mm或250mm）； Atl—受扭计算中截面两侧对称布置的全部环向钢筋的截面面积（mm²）。 6 箱形与T形截面环墙可按《混凝土结构设计规范》GB50010中所提供的有关公式进行计算 5.0.10 基础构造（见图5.0.10）应符合下列要求：
图5.0.10气柜基础示意图
1沥青砂绝缘层不得在雨天施工，不得设施工缝，应一次施工完成。 2沥青砂绝缘层的要求如下： 1）材料及配比：砂应采用中、粗砂，含泥量不得大于5%，沥青宣采用30号建筑右油沥青，也可 采用60号的道路石油沥青。每立方米干砂（质量密度=1400kg/m）加130kg热沥青。 2）施工要求：砂加热到100℃～150℃时，加人温度达180℃～200℃的石油沥青，均勾拌合。 碾压前温度不应低于150℃，碾压后温度不应低于110℃。压实可用平板振捣器或小型压 路机，一次虚铺125mm，压实至100mm。 3基础表面的干砂层应在防水层检查合格后铺设。砂层的厚度宜为30mm，个别处由于防水 层凸起，可相应减薄至10mm，砂子粒径为3mm以下。如果砂层有下滑现象，可喷少量水后铺设 砂层铺设后应立即铺设气柜水槽底板。钢水槽就位后，在槽底外沿一圈用沥青胶泥封闭。 4基础顶面中心应预先起拱，起拱高度宜为1.5%D～2.5%D（D为水槽底的直径）。若地基 变形较大时，应相应加大起拱值。 5箱形环墙顶、底及侧壁厚度均不宜小于150mm，宜沿环向间隔5m~6m设置横隔板。倒T 形、工字形截面各肢厚度不宜小于300mm。 6基础周边的顶面标高（考虑地基变形后》宜高出地面不小于300mm；基础周边应设置散 水坡。 7钢筋混凝土环墙应沿罐周每隔10m20m均匀设置$30的检漏管，从黄砂层中穿越环墙，出 口处应设置卵石过滤层和塑料滤网。该检漏管以不小于5%的坡度坡向外侧，管口应高于设计地 面，详见图5.0.10所示。 5.0.11进出气管的地下阀门室宜对称布置。当有管道穿过环墙时，则环墙必须有补强措施；当管 道在环墙以下穿过时，则必须与环墙底部有足够的距离。 5.0.12环墙配筋构造可参照本标准图5.0.9的要求。环向受力钢筋接头应来用焊接或机械连接 接头应互相错开，同一截面接头不应超过50%。 5.0。13为控制基础沉降可来用水槽充水预压措施。注水预压应缓慢进行，不得一次注满。每次注 水高度不得超过1m，待基础沉降观测点半数以上其沉降速率小于5mm/天时，再进行下一次加水。 软弱地基更应严格控制沉降速率的加荷速度。预压后，再陆续安装水槽以上各塔节。 5.0.14环墙的单侧环向受拉钢筋配筋率不应小于0.2%和0.45f/于，中的较大值，环墙顶部、底部 均应各附加不小于2×$16mm环向筋，周边环向钢筋间距均不应大于200mm。环向钢筋宜采用 HPB235、HPB300级钢筋。 当墙高h小于2m时，箍筋直径不小于10mm；当墙高h大于或等于2m时，箍筋直径不小于 $12mm，间距不大于250mm。箍筋末端做成135°弯钩，末端平直段长为10倍箍筋直径。 015环墙基础流降观潮点宣周边药5m间距均匀设置，不得少王4个
6.0.4钢制低温储罐基础选型宜遵守下列！
。4钢制低温储罐基础选型宜遵守下列原则 当钢制低温储罐底部与基础之间设有电加热设施、蒸汽伴热管或采用有效的隔冷材料及作
能阻隔低温储罐的冷量向下传递，基础下无地下水或地下水位较低且有可靠的防水作法保证地基不 发生冻胀时，宜采用地面筱形基础（天然地基或桩基）。 当基础顶部安装和维护加热元件不适宜、不经济时，宜采用高架板式基础。 当需要采用桩基且安装和维护加热元件不适宜、不经济，同时来用高桩设计合理时，宜采用高桩 承台基础。
6.0.5低温储罐基础可采取以下防冻胀措施
气伴热设施时，应控制基础底面的最低温度不低于0℃。 2基础顶部采用有效的隔冷材料及措施。 3采用高架板式基础或高桩承台基础，利用板下或承台下流动的空气带走冷量。高架板式基 础的基础板（或高桩承台的承台板）底面距离自然地面的净空不宜少于1.5m。 5.0.6低温储罐基础计算包括地基承载力计算、地基变形计算、钢筋混凝土结构构件的承载力 计算。 6.0.7低温储罐基础计算应考虑下列荷载： 1永久荷载：储罐自重（包括隔冷层及附件自重）及物料重、基础自重和基础上的土重等，对由 永久荷载效应控制的基本组合，分项系数取1.35。 2可变荷载：储罐充水试验的水重，分项系数取1.1；风荷载、雪荷载，分项系数取1.4；温度作 用，分项系数取1.2。 3地震作用：对高桩承台基础、柱（或墙板)支撑的高架板式基础应进行水平地震作用计算。计 算水平地震作用时，分项系数取1.3。 6.0.8低温储罐基础计算应考虑下列荷载效应组合： 1水压试验条件下：由永久荷载（扣除物料重）、储罐充水试验的水重、风荷载、雪荷载组合。风 荷载的组合值系数取0.6，其他荷载的组合值系数取0.7。 2正常操作条件下：由永久荷载、风荷载、雪荷载及温度作用组合。风荷载的组合值系数取 0.6，雪荷载的组合值系数取0.7。 3储罐放空检修条件下：由永久荷载（扣除物料重）、风荷载组合。 4地震作用条件下：由永久荷载、水平地震作用、雪荷载及温度作用组合。雪荷载组合值系数 取0.7。风荷载不参与组合。 6.0.9材料要求、基础构造要求： 1支撑罐体的基础顶板的混凝土强度等级不应低于C40，其相应的最大水胶比为0.45。混凝 土的抗冻标号不应低于D100，抗渗等级不应低于P12。 2除符合计算要求外，基础周边应配置直径不小于14mm、间距不大于150mm的钢筋网。 3在基础底面宜设置测温点。
1支撑罐体的基础顶板的混凝土强度等级不应低于C40，其相应的最大水胶比为0.45。混凝 土的抗冻标号不应低于D100，抗渗等级不应低于P12。 2除符合计算要求外，基础周边应配置直径不小于14mm、间距不大于150mm的钢筋网。 3在基础底面宜设置测温点。 4基础周围应设置排水沟；与基础不相连的沟宜做成混凝土明沟，不宜砖砌，不宜作盲沟。基 础四周应设置混凝土护坡，当基础靠山时，应作截洪沟；整个区域必须排水畅通 5对于地面筱形基础应在基础底部做好隔水措施。 6.0.10基础沉降观测点宜沿基础周边约10m间距均匀布置，应遵照本标准第3.0.12条的要求，在
充水试验及投产使用期间及时进行沉降观测；对于大型（储罐直径大于20m时）低温储罐基础，还宜 在底板中加设十字形测斜管来观测储罐底板沿储罐边缘到中心半径线方向的泣降
7.0.1本章适用于化工、石油化工行业储存各种气态、液态物料、由钢柱和斜拉杆支承的钾 储罐基础的设计。
7.0.2设计球罐基础时应取得以下资料
式中：d。支柱外直径（mm）；
式中： 基础顶面至支柱与拉杆上端连接处的距离，即附录B中的hl（mm）。 专也可由表7.0.7查取：
图7.0.5风荷载、地震作用计算方向
m.HX10~3 3nE.1
T=K mgHX10~3 3nE.1
表7.0.7拉杆影响系数
注：中间值用内插法计算。
7.0.9球罐基础可不考虑竖向地震作用 作用可按单质点单自由度体
FEK qiGE Fe = YeFek
1基础埋深不宜小于1.5m（基岩除外）。 2基础柱墩截面中心应与球罐支柱中心重合。 3基础柱墩竖向钢筋不宜小于$14mm，间距不宜大于200mm。箍筋直径不宜小于8mm，在地 脚螺栓埋置范围内间距应采用100mm，其他部位为200mm。抗震设防烈度大于或等于7度的地区， 箍筋间距均应采用100mm。箍筋肢距不大于250mm。 4当采用环形基础时，环梁高宜为柱距的1/4～1/8，底板边缘厚度不得小于250mm，悬挑长度 与根部厚度之比应不大于2.5。 底板受力钢筋应按计算确定，其配筋率不得小于0.15%；径向钢筋与环向钢筋的直径均不宜小 于$12，间距不宜大于200mm。 环梁配筋应按计算确定，环梁截面顶部、底部钢筋的最小配筋率均为0.2%，直径不宜小于 14mm，箍筋直径不宜小于8mm，间距不宜大于200mm
8.0.1本章适用于卧式管壳式换热器基础的设计 使用。 8.0.2设计换热器基础时，应取得下列资料： 1换热器及附件的自重、操作重、充水重作用于滑动端和固定端顶部的荷载，重心标高。 2抽芯力或管束自重（即清洗抽拉管束时的重量）。 3换热器滑动端和固定端支座轮廊图，基础顶面的设计标高，地脚螺栓的位置、规格，二次灌浆 层厚度。 4换热器滑动端底板及基础滑动墩顶部钢板的材质及接触面加工要求。 5换热器基础在装置中的坐标位置。 6 建设场地的工程地质和水文地质勘察资料。 8.0.3 换热器基础由两个支墩（固定墩、滑动墩）和底板构成，基础选型宜符合下列要求： 当固定墩和滑动墩相距较远，底板承受的水平力及力矩较小时，可采用分离式基础。 当固定墩和滑动墩相距较近，底板承受的水平力及力矩较大时，可采用整体式基础。 3 当固定墩和滑动墩相距较远，底板承受的水平力及力矩较大时，可采用下连梁式基础。 4 当固定墩和滑动墩相距较远且基础较高，底板承受的水平力及力矩较大时，可采用上连梁式 基础。 5当换热器基础由三个及三个以上支墩和底板构成时，可设计为整体式基础。 上述各基础的型式如图8.0.3所示
（a）分高式基础 (b)整体式基础 (c)下连梁式基础 (d)上连架式基础
3换热器基础的四种型
8.0.4换热器基础的计算包括地基承载力计算和基
式中：G一一作用于滑动墩项部的换热器自重标准值（kN）； QI—一正常操作时，作用于滑动墩顶部的换热器内物料重标准值(kN)； μ一换热器滑动端底板与基础滑动墩顶部预埋钢板之间的摩擦系数。 钢板与钢板间取u0.3；潮湿地区取0.4； 当采用其他材质时，应根据实际情况取值。 胀缩摩擦力P.为一对大小相等、方向相反的力，作用于基础滑动墩和固定墩顶面支座处。 8.0.7换热器的抽芯力应由工艺、设备专业提供。当无此资料时，可按下式估算抽芯力P的标 准值：
胀缩摩擦力P.为一对大小相等、方向相反的力，作用于基础滑动墩和固定墩顶面支座处。 8.0.7换热器的抽芯力应由工艺、设备专业提供。当无此资料时，可按下式估算抽芯力P的标 准值：
式中Gb 一设备检修时，被抽拉的管束自重标准值（kN)。 当有适当的抽拉设备且有经验时，抽芯力P，可按下式确定：
P, = 0. 5G
重叠式布置的换热器，仅考虑对结构计算不利的一台设备的抽芯力。 抽芯力P作用于抽拉管束的中心线。当采用上连梁式基础时，作用于支墩上的抽芯力可考虑 由固定墩和滑动墩共同承担；当采用其他形式基础时，作用于支墩上的抽芯力应全部由基础固定墩 承担。该抽芯力同时对两个支墩产生一对竖向力N（见图8.0.7）
式中：h一设备中心线与基础支墩顶面的距离（m）；
8.0.8换热器基础计算时应考虑下列荷载效应组
图8.0.7抽芯力P、对基础的作用
2检修条件下：由永久荷载（扣除物料重）、抽芯力、风荷载组合；凤荷载组合值系数取0.6，其余 可变荷载组合值系数取0.7。 3充水试压条件下：由永久荷载（扣除物料重）、充水重、风荷载组合；风荷载组合值系数取0.6， 其余可变荷载组合值系数取0.7。 4地震作用条件下：由永久荷载、水平地震作用组合。 3.0.9整体式基础和上、下连梁式基础在验算地基承载力时，可不考虑设备胀缩摩擦力。 3.0.10基础支墩应考虑由于设备胀缩摩擦力、抽芯力及设备偏心支腿产生的偏心作用，按偏心受 玉构件进行设计。 8.0.11基础连梁可按其两端铰接进行模型简化，分别考虑正常操作和检修条件下的荷载工况，按 偏拉或偏压构件进行设计。 3.0.12换热器基础构造应满足下列要求： 1支墩截面尺寸宜比设备支座底板四周各宽出25mm，且支墩宽度不宜小于300mm。 2支墩顶部宜设置埋人式地脚螺栓。 3固定墩顶面应设置二次灌浆层，滑动墩顶面钢板厚度不小于10mm或按设备要求设计。 4下连梁式基础的混凝土连梁截面高度宜为梁的跨度L的1/8～1/12。 5当支墩长度较长时，上连梁式基础宜设置多根连梁，连梁间距不应大于3000mm；混凝土连 梁的截面高度宜为梁的跨度L的1/8～1/12，钢连梁宜按受压构件确定截面尺寸。 8.0.13当设备支座底部的温度低于一30℃时，应在基础顶面与设备支座之间设置隔冷层，隔冷层 应满足隔冷和强度的要求。
2检修条件下：由永久荷载（扣除物料重）、抽芯力、风荷载组合；凤荷载组合值系数取0.6，其余 可变荷载组合值系数取0.7。 3充水试压条件下：由永久荷载（扣除物料重）、充水重、风荷载组合；风荷载组合值系数取0.6， 其余可变荷载组合值系数取0.7。 4地震作用条件下：由永久荷载、水平地震作用组合。 8.0.9整体式基础和上、下连梁式基础在验算地基承载力时，可不考虑设备胀缩摩擦力。 8.0.10基础支墩应考虑由于设备胀缩摩擦力、抽芯力及设备偏心支腿产生的偏心作用，按偏心受 压构件进行设计。 8.0.11基础连梁可按其两端铰接进行模型简化，分别考虑正常操作和检修条件下的荷载工况，按 编拉或偏压构件进行设计。 3.0.12换热器基础构造应满足下列要求：
1支墩截面尺寸宜比设备支座底板四周各宽出25mm，且支墩宽度不宜小于300mm。 2支墩顶部宜设置埋人式地脚螺栓。 3固定墩顶面应设置二次灌浆层，滑动墩顶面钢板厚度不小于10mm或按设备要求设计。 4下连梁式基础的混凝土连梁截面高度宜为梁的跨度L的1/8~1/12。 5当支墩长度较长时，上连梁式基础宜设置多根连梁，连梁间距不应大于3000mm；混凝土连 梁的截面高度宜为梁的跨度L的1/8～1/12，钢连梁宜按受压构件确定截面尺寸。 8.0.13当设备支座底部的温度低于一30℃时，应在基础顶面与设备支座之间设置隔冷层，隔冷层 应满足隔冷和强度的要求。
，本卓适用于各类官改加热炉、爱解炉， 化炉等各类工业炉基础的设计 9.0.2设计工业炉基础时，应取得下列资料： 1在竖向荷载、风荷载、地震和温度分别作用下，通过炉体支柱柱脚传递于基础顶面的效应值 （竖向力、水平力和弯矩）。 2工业炉基础在装置中的坐标位置、基础顶面的设计标高、基础顶面的温度。 3建设场地的工程地质和水文地质勘察资料， 9.0.3工业炉基础可采用下列四种型式（见图9.0.3）
e）筱形基础（平板式】
3工业炉基础的四种型
1炉架支柱由设有连梁的独立基础支承。 2炉架支柱由柱下环形基础或十字形条形基础支承。 3炉架支柱由筱形基础包括梁板式和平板式)支承。 4炉架支柱由框架式基础支承
1建造于抗震设防烈度为8度、9度地区的软弱地： 炉基础，宜采用筏形基础或桩基 础（增设连梁）。 2建造于抗震设防烈度为6度地区、地基承载力特征值不小于160kPa的工业炉其础可采用
DB34T 1932-2013 特色文化主题饭店划分与评定虫立基础（增设连梁）
9.0.5工业炉基础的计算应包括地基承载力计算、基础构件承载力计算和地基变形计算。当工业 炉内不进行化学反应，地基较均匀且承载力特征值不小于130kPa时，可不验算地基变形。 9.0.6工业炉基础计算应考虑下列荷载： 1永久荷载：竖向荷载（包括炉体和炉架自重、配管重、炉管重等）及基础自重。对由可变荷载 效应控制的基本组合，分项系数取1.2；对由永久荷载效应控制的基本组合，分项系数取1.35；当其 荷载效应对基础结构构件承载力有利时，其基本组合分项系数取1.0。 2可变荷载：平台活荷载，分项系数取1.4；风荷载，分项系数取1.4；温度作用，分项系数取 1.2。 3地震作用：分项系数取1.3。 9.0.7工业炉基础计算应考虑下列荷载效应组合： 1正常操作条件下：由永久荷载、平台活荷载、风荷载和温度作用组合。风荷载的组合值系数 取0.6，其他可变荷载的组合值系数取0.7。 2地震作用下：由永久荷载、平台活荷载、20%风荷载、温度作用和地震作用组合。平台活荷载 的组合值系数取0.5，其他可变荷载的组合值系数取0.7。 立式炉（箱式炉）应在两个主轴方向分别考虑水平地震作用。 9.0.8地震作用条件下，基础底面与地基土之间零应力区面积不应大于基底面积的15%；环形基础 验算方法见本标准附录C。 9.0.9柱下环形或十字形条形基础可按基底均布荷载作用下的倒置圆弧或直线连续梁计算。柱下 筱板基础可按倒置楼盖或弹性地基板计算。梁板上的荷载即地基净反力（扣除基础自重和土重）。 基础柱墩承载力按偏压（或偏拉）构件计算。 9.0.10筱形基础底板厚度不应小于400mm，悬挑长度不宜大于1.5m，板宜采用双层、双向配筋； 基础埋置深度及其他构造要求同本标准第7.0.12条的规定。 9.0.11当基础顶面设置有烟道等高温设施时，应采取隔热措施。
基础顶面至隔冷层底面范围内，严禁采用易燃材料。 10.0.9冷箱基础构造（观图10.0.9)宜遵守下列规定：
图10.0.9冷箱基础构造示意图
4基础混凝土强度等级不应低于C40，其水胶比不应大于0.45，抗冻标号不得低于D100，抗渗 等级不得低于P12。基础周边配以直径为12mm～14mm、间距为150mm的钢筋网，顶部周边配以适 当钢筋加强。 5通风孔可预埋200mm300mm钢管，中心间距宜取500mm～600mm，通风孔至隔冷层底的 净距离不宜小于200mm，通风孔宜设0.5%～1.0%的坡度。 10.0.10在基础隔冷层顶面及基础底面宜设置测温点。 10.0.11基础周围宜设置排水沟；与基础不相连的沟宜作成混凝土明沟，不宜砖砌，不宜作育沟；空 分设备排液管沟不得兼作排水沟。当基础靠山时，应作截洪沟；整个区域必须排水畅通。 10.0.12基础施工养护中应采取有效的降温散热措施，以防止因大体积混凝土的水化热产生的 裂缝。 10.0.13冷箱基础的埋置深度应满足地基承载力、变形和稳定性要求。除岩石地基外，基础埋深不 宜小于1.5m
附录A地基均匀压缩刚度系数
天然地基土均匀压缩刚度系数CJB/T 4159-2013 热带电工产品通用技术条件，值（kNm
B.0.1重力荷载作用下，单个支柱的竖向荷载设计值： 1正常操作条件下：
附录B球罐基础顶面荷载计算