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架空送电线路钢管杆设计技术规定（DL/T-5130-2001）.pdf5.6.1杆身风荷载的标准值按下式计算： Ws=Wo°μz'μs°βz · D 式中：Ws 作用在杆身单位长度上的风荷载标准值，kN／m； Hs 风载体型系数，按表5.6.1一1取用； D 杆身直径的平均值，m。
5.6杆身风荷载的标准
5.7.1绝缘子串风荷载的标准值按下式计算：
5.7.1绝缘子串风荷载的标准值按下式计算！
GB/T 18798.1-2017 固态速溶茶 第1部分：取样i1e://C:/d1hb2002/wJ43.htm
5.7绝缘子串风荷载的标准值
DL/T51302001前
式中：W 一绝缘子串风荷载标准值，kN； A 绝缘子串承受风压面积计算值，m²。
6.1计算的基本规定
6.1.1钢管杆的极限状态是指在规定的各种荷载组合作用下或变形限制条件下，满足线路安全运行的临界 状态。极限状态分为承载能力极限状态和正常使用极限状态， 1承载能力极限状态：钢管杆达到最大承载力或不适合继续承载的变形。其表达式为：
olYG : C: Gk+V :Z%oi: Coi:S) 式中：Yo 钢管杆重要性系数，按安全等级选定。一级：特别 重要的钢管杆取%=1.1；二级：各级电压线路的钢管杆，应取%o=1.0；三级：临时使用的钢管杆，应取 0=0.9; 永久荷载的分项系数，对钢管杆受力有利时，宜取YG=1.0；不利时，应取G=1.2； YQi 第项可变荷载的分项系数，应取Qi=1.4; GK 一永久荷载标准值； Qik 第项可变荷载标准值； 可变荷载组合系数，按表6.1.1一1取用； CGCQi 分别为永久荷载和可变荷载的荷载效应系数 R 钢管杆的抗力设计值。 2正常使用极限状态：钢管杆的变形达到正常使用的规定限值。其计算表达式为： 式中：—钢管杆变形的规定限制值 .1.2钢管杆荷载的分类 C:Gk+y:ECoiQik≤ 1永久荷载。导线及地线、绝缘子及其附件和结构构件与杆上的各种固定设备等的重力荷载； 2可变荷载。风和冰(雪)荷载；导线、地线的张力；安装检修的各种附加荷载；结构变形引起的次生 荷载以及各种振动动力荷载。 6.1.3钢管杆的强度、稳定和连接强度，应按承载力极限状态的要求，采用荷载的设计值和材料强度的设 计值进行计算；钢管杆的变形，应按正常使用极限状态的要求，采用荷载的标准值和正常使用规定限值进 行计算。 6.1.4钢管杆的计算应考虑挠度的二次效应影响。 6.1.5外壁的坡度小于2%的钢管杆，应计及风激横向振动的效应， 1e://C:/d1hb2002/wJ43.htm DL/T51302001前 列数值： 1直线型杆 1)直线杆不大于杆身高度的5%o： 2)直线转角杆不大于杆身高度的7%。 2转角和终端杆 1)66kV及以下电压等级挠度不大于杆身高度的15%o； 2)110kV～220kV电压等级挠度不大于杆身高度的20%。 注：杆身高度应从基础顶面算起。 7.1钢管杆使用材料的原则及要求 7.1.1钢管杆的钢材一般采用Q235、Q345，有条件时也可采用Q390钢。钢材的强度设计值及物理特性指 标应符合GBJ17、GB700和GB/T1591 7.1.2对钢材手工焊焊接用焊条应符合GB／T5117和GB／T5118的规定。 7.1.3对自动焊和半自动焊应采用与主体金属强度相适应的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属抗拉强度不低 于相应手工焊焊条的数值。焊丝应符合GB1300规定的要求。 7.1.4螺栓和螺母的材质及其机械特性应分别符合GB3098.1和GB3098.2的规定。 7.1.1钢管杆的钢材一般采用Q235、Q345，有条件时也可采用Q390钢。钢材的强度设计值及物理特性指 标应符合GBJ17、GB700和GB/T1591。 7.1.2对钢材手工焊焊接用焊条应符合GB／T5117和GB／T5118的规定。 7.1.3对自动焊和半自动焊应采用与主体金属强度相适应的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属抗拉强度不低 于相应手工焊焊条的数值。焊丝应符合GB1300规定的要求。 7.1.4螺栓和螺母的材质及其机械特性应分别符合GB3098.1和GB3098.2的规定。 2钢管杆常用材料性能 的钢管断面特性可采用表8.1.1中的近似计算公式 8钢管构件及连接计算 表8.1.1钢管断面的特性 ile://C:/dlhb2002\WJ43.htm DL/T51302001前言 8.2.1构件的轴心受拉强度计算 式中：Ni——轴心拉力，N； An——净截面面积，mm² 8.2.2多边形构件的压弯局部稳定计算 1多边形构件压弯局部稳定的强度设计值 1)当W／t符合下列要求时，其强度设计值取钢材的强度设计值 四边形、六、八边形 W<660 十二边形 W≤610 十六边形 W<545 式中：f多边形构件压弯局部稳定的强度设计值，N/mm²。 2)当W/t不符合式(8.2.2一1)、式(8.2.2一2)、式(8.2.2一3)要求时，其强度设计值按下列公式 四边形、六、八边形 660<< 925, 时 DL/T51302001前 2多边形构件的压弯局部稳定计算 式中：N2—轴心压力，N； M. 绕Y轴截面弯矩，N·mm。 8.2.3环形构件压弯局部稳定计算 N+MC 1环形构件受压和受弯局部稳定强度设计值 1)当D。／t符合下列要求时，受压和受弯局部稳定强度设计值取钢材的强度设计值。 受压 当于 t f时， 6025 J,=0.75 f+ Dt 受弯 38060< D< 76130 当f L 于时, J =0.7 f+ 11410 D/t 2环形构件压弯局部稳定计算 式中：C一从中和轴至计算点的距离，mm： I截面惯性矩，mm4。 DL/T51302001前 8.2.4多边形或环形构件的弯曲强度计 8.2.4多边形或环形构件的弯曲强度计算 8.2.5多边形或环形构件的剪切强度计算 式中：V剪力，N; T扭矩，N·mm 8.26多边形或环形构件的 式中：V一剪力，N； T扭矩，N·mm。 8.2.6多边形或环形构件的复合受力强度计算 N+ MCy+ M,C. +3 Ω+T) 多边形 Agly 1y lt J （多边形） I 或≤(环形) (8.2.41) (8.2.42) +T· <0.58J It t一在对接接头中为连接件的较小厚度；在T形接头中为腹板的厚度，mm； "t、J"。对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值，N/mm²。 2)在对接接头和T形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，其正应力和剪应力应分别进行计 算。但在同时受有较大正应力和剪应力处，应按下式计算折算应力： No²+ 3t2≤11f 2直角角焊缝（图8.3.1)的强度计算 1e://C:/d1hb2002/wJ43.htm DL/T51302001前 1)在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下： 当力垂直于焊缝长度方向时， 当力平行于焊缝长度方向时 图8.3.1直角角焊缝截面 主其它力或各种力综合作用下，6和t共同作用处 Of +t< fa 式中：f 按焊缝有效截面(h。Lw)计算，垂直于焊缝长度 方向的应力，N/mm？； f 按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力，N/mm²； 角焊缝的有效厚度，对直角角焊缝等于0.7h(h为较小焊脚尺寸),mm； 角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去10mm； J"一角焊缝的强度设计值，N/mm²； 对直接承受动力荷载的结构，β二1.0。 3角钢与钢板连接的角焊缝，角钢肢背、肢尖的焊缝的受力可按7：3分配。 .3.2螺栓连接 1在螺栓受剪的连接中，每个螺栓的承载力设计值应取受剪和承压承载力设计值中的较小者： 受前承热力设计值 Nb=ng 元*d" J 4 wb=d · Zt · jb 武中：n 一受剪面数目； d一螺栓杆直径，mm; Zt一一在同一受力方向的承压构件的较小总厚度，mm； 力、。—螺栓的抗剪和受压强度设计值，N/mm²。 2在螺栓或锚栓杆轴方向受拉的连接中，每个螺栓或锚栓的承载力设计值应按下列公式计算： 式中：d。—螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径，mm； f螺栓、螺栓的抗拉强度设计值，N/mm 寸承受剪力和轴向拉力的螺栓，应符合下列公式白 1e://C:/d1hb2002/wJ43.htm DL/T51302001前言 表8.3.3弯矩系数B 表8.3.3弯矩系数B 9.1.1钢管结构的连接构造应便于制作、安装、维护并使结构受力简单明确，减少应力集中。 9.1.2受力构件及其连接件的最小厚度不宜小于3mm，螺栓直径不宜小于16mm。 9.1.3钢管套接接头的套接长度，应取外面套入段最大内径的1.5倍。 9.1.4锚栓的孔径宜为锚栓直径的1.1倍，螺栓的孔径宜比螺栓直径大1.5mm。 9.1.5法兰盘与基础顶面之间宜留设置调节螺母的间隙，其间隙一般可取锚栓直径的1.5倍。 9.1.6钢管杆身及横担应设置攀登装置。 9.2.1焊缝金属应与被焊钢材相适应。当不同强度的钢材连接时，宜采用与低强度钢材相适应的焊接材 料 1e://C:/d1hb2002/wJ43.htm DL/T51302001前 9.2.2对接焊缝的坡口形式，应根据板厚和施工条件按GB／T985和GB／T986的要求选用。 9.2.3在对接焊缝的拼接处：当焊件的宽度不同或厚度相差4mm以上时，应分别在宽度方向或厚度方向从 一侧或两侧做成坡度不大于1／4的斜角（图9.2.3)；当厚度不同时，焊缝坡口形式应根据较薄焊件厚度按 9.2.2条的要求取用。 9.2.4角焊缝的尺寸应符合下列要求 1角焊缝的焊脚尺寸h(mm)不得小于1.t，t为较厚焊件厚度(mm)，但对自动焊，最小焊脚尺寸可 减小1mm；对T形连接的单面角焊缝，应增加1mm。当焊件厚度等于或小于4mm时，则最小焊脚尺寸应与 焊件厚度相同。 2角焊缝的焊脚尺寸不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍，但板件(厚度为t)边缘的角焊缝最大焊脚尺寸，尚 应符合下列要求： 1)当t≤6mm时,h≤t 2)当t>6mm时,h,≤t一(1~2)mm。 3角焊缝的两焊脚尺寸宜相等。当焊件的厚度相差较大，且等焊脚尺寸不能符合第1第2项要求时，可 采用不等焊脚尺寸，与较薄焊件接触的焊脚也应符合第2项的要求；与较厚焊件接触的焊脚边应符合第1项 的要求。 4角焊缝的计算长度不得小于8h，和40mm，不宜大于60h，当大于60h时，计算长度取60h 10.1.1根据焊缝所处的位置、设计计算的结果，确定适当的焊缝级别，并需达到DL／T646中的一、二级 焊缝，应在施工图上注明。 10.1.2环形焊缝必须100%焊透，并施行100%超声波检查或100%磁粉探伤。 10.1.3杆身或横担的纵向焊缝应尽量布置在钢管的中和轴附近。 10.1.4套接杆段外套接头处(1.5倍多边形外套管内对边尺寸加200mm范围内)的纵向焊缝以及对接杆身环焊 缝200mm范围内的纵向焊缝必须100%焊透，并施行100%超声波检查或100%磁粉探伤 10.1.1根据焊缝所处的位置、设计计算的结果，确定适当的焊缝级别，并需达到DL／T646中的一、二级 焊缝，应在施工图上注明SH/T 1782-2015 工业用异戊二烯纯度和烃类杂质含量的测定 气相色谱法， 10.1.2环形焊缝必须100%焊透，并施行100%超声波检查或100%磁粉探伤。 10.1.3杆身或横担的纵向焊缝应尽量布置在钢管的中和轴附近。 10.1.4套接杆段外套接头处(1.5倍多边形外套管内对边尺寸加200mm范围内)的纵向焊缝以及对接杆身环焊 缝200mm范围内的纵向焊缝必须100%焊透，并施行100%超声波检查或100%磁粉探伤 10.2.1制造精度要求应满足DL/T646的有关规定，如有特殊要求，需在施工图中注明 钢管杆(包括主杆及附件)一般采用热浸镀锌防腐，特殊情况时也可采用热喷涂锌等防腐措施。 热浸镀锌的质量要求和试验方法按GB2694执行；热喷涂锌的质量要求和试验方法按GB／T9 1e://C:/d1hb2002/wJ43.htm DL/T51302001前 10.4.1钢管杆运输及安装过程中，均应保证表面防护层不被破坏。 10.4.2钢管杆应设置安装吊点。 10.4.3采用套接方式的钢管杆，应保证其最小套接压力，见表10.4.3 表10.4.3最小轴向套接压力 DB51T 2719-2020 人大预算联网审查监督数据信息提供规范 审计监督式基础(见图11.1.1)适用于钻孔难以成型的软质 11.1钢套筒式基研