标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

CECS86-2015 混凝土水池软弱地基处理设计规范.pdf

在振冲器水平振动和高压水的共同作用下，使松砂土层振密， 或在软弱土层中成孔，然后回填砂石等粗粒料形成桩体，并和原地 基土组成复合地基的地基处理方法

采用振动、冲击或水冲等方式在地基中成孔后，再将砂石、砂 或砂石挤压入已成的孔中，形成砂石所构成的密实桩体，并和原地 基土组成复合地基的地基处理方法。

2.1.12水泥土搅拌法

cementdeepmixing

以水泥作为固化剂的主剂，通过特制的深层搅拌机械WS/T 500.36-2016 电子病历共享文档规范 第36部分：24小时内入院死亡记录，将固化 剂和地基土强制搅拌，使软土硬结成具有整体性、水稳定性和一定 强度的桩体的地基处理方法。

dynamicreplacement

指用夯击的方法将硬质稳定的碎石料按一定的布点方式分遍 夯入软弱土层，置换软弱土，形成支承在硬土层上的石料柱，从而 将水池荷载直接传递至硬土层的处理方法

2.1.14深层搅拌法

deep mixing

pilefoundation

由桩和承台下地基土共同承担外荷载，并按沉降控制要求确 定桩数的大桩距、低承台摩擦桩，是一种介于浅基础与摩擦桩基础 之间的地基基础形式。

2.2.1作用及作用效应：

强夯或强夯置换夯击能； 力。基础底面处土的自重压力值； 垫层底面处土的自重压力值； 相应于作用的标准组合时，基础底面处的平均压力 值； P 相应于作用的标准组合时，垫层底面处的附加压力 值； 桩间土压缩模量。

2.2.2抗力和材料性能：

D. 砂土的相对密实度 地基挤密后要求砂土达到的相对密实度： d土粒相对密度（比重）； e 空隙比： eo 地基处理前的空隙比； e 地基挤密后要求达到的空隙比； emaxvemin 砂土的最大、最小空隙比； Esp 复合地基压缩模量； fak 天然地基承载力特征值： fi 垫层底面处经深度修正后的地基承载力特征值； feu 水泥土试块的抗压强度标准值； f 处理后桩间土承载力特征值； fs 经深度修正后的复合地基承载力特征值； fspk 复合地基承载力特征值； qp 桩端端阻力特征值； 桩周土的侧阻力特征值； R 单桩竖向承载力特征值；

3.0.1本规范所指的软弱地基包括：

1受力层主要由淤泥、淤泥质土、软塑的饱和黏性土、松软的 冲填土、人工填土等高压缩性土所构成的地基； 2新近沉积欠密实的和在地震条件下可液化的粉土和砂土 地基。 3.0.2混凝土水池的地基处理方案，应根据场地工程地质条件， 综合考虑水池的使用要求、荷载情况及结构特点、施工条件等进行 选择。在确保水池结构安全与正常使用的前提下，应利用当地材 料减少处理费用、缩短工期和减少施工对环境的影响。

综合考虑水池的使用要求、荷载情况及结构特点、施工条件等 选择。在确保水池结构安全与正常使用的前提下，应利用当 料减少处理费用、缩短工期和减少施工对环境的影响。

3.0.3在选择地基处理方案前，应具备下列资料：

1场地岩土工程勘察资料、水池结构设计资料等； 2了解场地的环境情况，调查邻近建筑、地下工程和有关管 线情况； 3根据工程设计要求，确定地基处理范围和处理后要求达到 的技术指标； 4结合工程设计要求，了解相似场地上同类工程地基处理经 验、施工条件和使用效果。 3.0.4在设计软弱地基上的混凝土水池时，应进行地基承载力的 计算；在下列情况下，除有成熟经验或可靠依据外，尚应进行水池 地基的变形计算： 1工艺流程或其他使用要求对水池地基的沉降变形有一定 限制时； 2水池结构对地基的不均匀沉降的影响敏感时； 3水池地基中软弱土层的厚度较大或厚薄不均时；

4水池承受的荷载不均习或水池附近有堆载或其他设施，致 便水池地基承受不均匀荷载并可能产生较天的不均匀沉降时。 3.0.5地基变形计算的内容，应根据荷载，结构及地基土层的特 点，结合工艺流程及其他有关的使用要求确定。一般情况下，对单 个水池应控制其最大沉降与倾斜：对在工艺流程中互相关联的水 池群，尚应控制各池体间的沉降差

3.0.6水池地基的变形充许值，除应考虑结构对地基变形的 能力·参照同类结构的实测资料确定外，尚应满足工艺流程及 的预留余高和出入流堰口的水平度要求、机构设备的正常运 求、出入水池的管道结构和接口构造充许的变形等使用要求

3.0.7当缺之实测资料时，水池地基的最大沉降值不宜大于 200mm，对于地基土层分布和受荷较均匀在平面的两个主方面 上均有良好刚度的整体式水池，其地基最大沉降充许值可适当增 加，但不宜大于250mm。水池地基的倾斜充许值及工艺流程中互 相相关的水池地基间的沉降差充许值，应根据工艺流程及其他有 关的使用要求决定。当水池池体设有变形缝时，尚应控制水池地 基的变形不影响变形缝的正常工作

3.0.7当缺乏实测资料时，水池地基的最大沉降值不宜

3.0.8在进行地基变形计算时，应考相邻构筑物或其他相邻荷

3.0.9在水池理深范围内有地下水时，地基承载力及地基变形的 计算应考地下水浮力的作用：计算承载力时，地下水位应取最低 水位；计算地基变形时，地下水位应取年平均水位。

3.0.10当水池地基的承载力、变形或稳定不能满足要求时，

3.0.11当水池地基近侧为边坡时，应进行达

4.1.1当水池下地基土的承载力或变形不能满足设计要求时，可

4.1.1当水池下地基土的承载力或变形不能满足设计要求时，可 在地基土中加入竖向增强体构成复合地基，可用碎（砂）石桩和水 泥主深层搅拌等作竖向增强体。设计中应考虑地基王和增强体 的共同作用。 4.1.2复合地基承载力特征值应通过现场复合地基静载荷试验 或采用增强体静荷载试验结果和其周边土的承载力特征值结合经 验确定。初步设计时： 1对散体材料增强体复合地基，其承载力特征值应下按式计 算：

或采用增强体静荷载试验结果和其周边土的承载力特征值结合 验确定。初步设计时： 1对散体材料增强体复合地基，其承载力特征值应下按式 算：

式中：fpk 复合地基承载力特征值（kPa）； 处理后桩间土承载力特征值（kPa），可按地区经验 确定； m 面积置换率； 桩身平均直径（m）： d 一一根桩分担的处理地基面积的等效直径（m）。 对等边三角形布桩d。取1.05s；对正方形布桩d。取 1.13s;矩形布桩d.取1.13Vs.s2。s、s.、52分别为 桩间距、纵向桩间距和横向桩间距： 几一一复合地基桩土应力比，可按地区经验确定。 2，对有粘结强度增强体复合地基，其承载力特征值应按下式 计算：

fspk=Am A,

式中：入一单桩承载力发挥系数，可按地区经验取值； R一单桩竖向承载力特征值（kN） A，桩的截面面积（m）； β桩间土承载力发挥系数，可按地区经验取值。 3增强体单桩坚向承载力特征值可按下式进行计算

R, = uqul +a,A,

：fe桩体试块（边长150mm立方体）标准养护28d的立 方体抗压强度平均值（kPa）：

Ym一水池理深范围内土的加权平均重度（kN/m），地下 水位以下取有效重度； h一一水池埋置深度（m）； fpa一深度修正后的复合地基承载力特征值（kPa）。 .1.4水池地基采用复合地基加固处理后，复合地基变形计算应 符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规 定，地基变形计算深度应大于复合土层的深度。复合土层的分层 与天然地基相同，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩 模量的倍，值可按下式计算：

符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有 定，地基变形计算深度应大于复合土层的深度。复合土层的 与天然地基相同，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基 模量的倍，值可按下式计算：

中：fk一水池底板下天然地基承载力特征值（kPa）。 5复合地基的沉降计算经验系数出可根据地区沉降观测资 统计确定：当无经验取值时，，可采用表4.1.5的数值。

4.1.5复合地基的沉降计算经验系数出可根据地区沉降观测资

表4.1.5沉降计算经验系数业

注：E，为变形计算深度范围内压缩模量的当量值。 E应按下式计算：

：为变形计算深度范围内压缩 E.应按下式计算：

式中：A, 加固土层第层王附加应力系数沿王层厚度的积分 值； A 加固土层第层土附加应力系数沿土层厚度的积分 值； Espi 加固土层第层土压缩模量： Ep 加固土层第层土压缩模量。

的规定验算下卧层的强度。 4.1.7对散体材料复合地基增强体应进行密实度检验；对有粘结 强度复合地基增强体应进行强度及桩身完整性检验。 4.1.8，复合地基承载力的验收检验应采用复合地基静载荷试验 对有黏结强度的复合地基增强体尚应进行单桩静载荷试验。 4.1.9处理后的复合地基承载力静载荷试验应符合本规范附录 A的规定。复合地基承载力应按本规范附录B的方法确定。复 合地基增强体的单桩承载力，应按现行行业标准《建筑地基处理技 术规范》JGI79的规定确定：

4.2振冲碎石桩和沉管砂石桩复合地基

4.2.1振冲碎石桩和沉管砂石桩复合地基适用于挤密处理松散 砂土、粉土、粉质黏土、素填土、杂填土等地基，以及用于处理可液 化地基。碎石桩施工可采取振冲法或沉管法，砂桩施工时可采取 沉管法。

抗剪强度不小于20kPa的饱和黏性土和饱和黄土地基，应通过试 验确定其适用性。

4.2.3振冲碎石桩和沉管砂石桩复合地基设计内容应包括租

4.2.3振冲碎石桩和沉管砂石复合地基设计内容应包括桩位 布置、桩距、处理范围、灌碎（砂）石量及处理地基的承载力、变形 稳定验算。

石屑等硬质材料，含泥量不应大于5%。对30kW振冲器填料粒 径宜为（20~80）mm：对55kW振冲器填料粒径宜为（30~100） mm对75kW振冲器填料粒径宜为（40~150）mm。沉管桩桩体 材料可用碎石、卵石、角砾、圆砾、砾砂、粗砂、中砂或石屑等硬质材 料，含泥量不得大于5%，最大粒径不宜大于50mm。 4.2.5桩位宜按等边三角形或正方形网格布置，也可根据水池的

基底形状，地基处理的要求按等腰三角形或矩形网格布置

4.2.9间距应通过现场试验确定并应符合下列规定：

1振冲碎石桩的桩间距应根据水池荷载和场地土层情况，并 结合所采取的振冲器功率大小综合考虑。30kW振冲器布桩间距 可采用1.3m~2.0m55kW振冲器布桩间距可采用1.4m~2.5m 75kW振冲器布桩间距可采用1.5m~3.0m：不加填料振冲挤密 孔距可为2.0m~3.0m。 2沉管砂石桩的桩间距，不宜大于桩径的4.5倍。初步设计 时，对松散粉土和砂石地基，应根据挤密后要求达到的空隙比确 定，可按下列公式估算：

式中：s一 桩间距（m）； —修正系数，可取1.1~1.2当考虑振动下沉密实度 作用时，可取1.1～1.2；不考虑振动下沉密实度作用 时，可取1.0； d一 一桩身平均直径（m）； eo 地基处理前的空隙比，可按原状土试验确定，也可根

据动力或静力触探等对比试验确定； e 地基挤密后要求达到的空隙比： emaxemin 分别为砂土的最大、最小空隙比，可按现行国家标准 《土工试验方法标准》GB/T50123的有关规定确定； D一一地基挤密后要求砂土达到的相对密实度，可取0.75~ 0.85。

4.2.10桩长可根据工程要求和工程地质条件通过计算确定

4.2.12制桩完成后，应将桩顶松散层挖除或碾压密实，并应不

3水泥土深层搅拌桩复合地基

4.3.1水泥土深层搅拌桩复合地基适用于处理淤泥、淤泥质士

4.3.1水泥王深层揽拌桩复合地基适用于处理淤泥、淤泥质 素填土、黏性土（软塑、可塑）、粉土（稍密、中密）、粉细砂（松散 密）、中粗砂（松散、稍密）、饱和黄土等土层。不适用于含大孤不

障碍物较多且不易清除的杂填土，硬塑及坚硬的黏性土、密实的 类土以及地下水渗流影响成桩质量的土层。寒冷地区冬季施 时，应考虑负温对处理效果的影响

4.3.2水泥土深层揽拌法复合地基用于处理泥炭土、有机质合

较高或pH值小于：4的酸性土、塑性指数大于25的黏土，或在 蚀性环境中以及无工程经验的地区采用水泥土搅拌法时，必须 过现场和室内试验确定其适用性

4.3.3对拟采用水泥土深层搅拌复合地基加固地基的工程，工

4.3.3对拟采用水泥土深层搅拌复合地基加固地基的工程，工 地质勘查除进行常规的土工试验外，尚应查明土中有机质含量 地下水的侵蚀性。

拟处理土的主要性质，选择合适的固化剂、外掺剂及其掺量，为

4.3.6水泥土深层搅拌桩的平面布置形式宜根据水池荷载、

4.3.7水泥土深层搅拌桩的设计宜确定置换率、桩长和建议

4.3.9单桩承载力特征值应通过现场静荷载试验确定，初步设

式中：与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块， 边长为70.7mm的立方体在标准养护条件下90d龄 期的立方体抗压强度平均值（kPa）； n一桩身强度折减系数，可取0.25。 4.3.10水池底板底面标高以上宜留500mm的土层。搅拌桩施 工至该土层的顶部，该段桩体待基坑开挖时应挖除；必要时可在桩 顶部1.5m左右范围内增加一次输浆揽拌

5.1.1当水池下的地基土不能满足承载力或变形的要求时，可通 过静力或动力的作用，提高地基土的固结度或密实度，以提高地基 的承载力和减少地基的变形，满足设计的要求。 5.1.2水池地基可采用加载预压、真空预压、强夯等处理，以达到 要求的固结度或密实度。

5.1.1当水池下的地基土不能满足承载力或变形的要求时，可通

5.2.1预压地基适用于处理淤泥质土、淤泥、冲填土等饱和黏性 土地基。对塑性指数大于25且含水量大于85%的淤泥，应通过 现场试验确定其适用性。加固土层上覆盖有厚度大于5m以上的 回填土或承载力较高的黏性士层时，不宜采用真空预压加固。

5.2.2预压地基应预先通过勘察查明土层在水平和竖直方

布、层理变化，查明透水层的位置、地下水文条件等。土工试验 应提供常规数据外，尚应提供地基土层在垂直方向和水平方向 固结系数、固结压力与孔隙比关系曲线、不排水抗剪强度指标和 结不排水抗剪强度指标等。

5.2.3对大型水池或场地地质条件复杂的工程，应在现场选择适 当的试验区进行预压试验，验证设计所采用的计算参数，必要时应 对设计作调整。

5.2.3对大型水池或场地地质条件复杂的工程，应在现场选

综合比较确定，可等于设计荷载；当需要严格限制水池的沉降量或 缩短预压时间时，可考虑采用超载预压。超载量可根据预定时间 内需完成的沉降量确定，可取设计荷载的（1.2~1.4）倍。

5.2.5在预压范围内可设置垂直排水设施及水平排水设施：当软

5在预压范围内可设置垂直排水设施及水平排水设施，当软 层小于5m或土层中含有较多粉、细砂夹层可用以排水，且预 结速率能满足工期要求时，可不设垂直排水设施。 6垂直排水设施可为普通砂井、袋装砂井或塑料排水带：水 水设施可为铺设于地表的砂垫层，当砂料缺乏时也可为纵横 砂沟。垂直排水设施与水平排水设施应相互连通。此外，尚 置与水平排水设施相通的盲沟等设施，将预压时由地基中排 水引出预压区。

平排水设施可为铺设于地表的砂垫层，当砂料缺乏时也可为 向的砂沟。垂直排水设施与水平排水设施应相互连通。此外 应设置与水平排水设施相通的盲沟等设施，将预压时由地基中 出的水引出预压区

5.2.7.普通砂井直径宜取300mm~500mm，袋装砂井直

70mm~100mm。塑料排水带的当量换算直径可按下式计算：

式中：d 塑料排水带的当量换算直径（mm）； b一塑料排水带的宽度（mm）； t一塑料排水带的厚度（mm）

5.2.8普通砂井、袋装砂井或塑料排水带等垂直排水设施在平面

义塑科排尔带等垂直排水设施在 上可按等边三角形或正方形网格布置。根据排水面积相等的 则，一根砂井或排水带的有效排水直径d。与砂井或排水带间 的关系为：

按等边三角形网格布置时 de=1.05 按正方形网格布置时 d. = 1. 131

按等边三角形网格布置时 de=1.05l 按正方形网格布置时 d. = 1. 13l

5.2.9一级或多级等速加载条件下，地基平均固结度计算应符合 现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79的有关规定。 5.2.10预压荷载下地基最终竖向沉降量的计算可取附加应力与 土自重压应力的比值为0.1的深度作为压缩层的计算深度，可按 下式计算：

土自重压应力的比值为0.1的深度作为压缩层的计算深度，可 下式计算：

(5. 2. 10)

5.2.13垂直排水设施的深度应根据水池地基沉降充许值或地基

1当水池下软土层厚度不天时，垂直排水设施宜贯穿软王 层；当软土层厚度较大时，对以控制水池地基的沉降量为目的的加 固处理，排水设施的深度可根据在一定的时间内应完成的预压沉 降量的计算确定。如受施工条件限制，无法达到要求的深度时，可 采用超载预压等方法达到设计要求。 2对以满足水池地基稳定性要求为自的的加固处理，垂直排 水设施的深度应大于最危险的潜在滑动面以下2.0m。

5.2.14作为水平排水设施的砂垫层或砂沟的厚度宜为300mm~

500mm，砂沟的宽度不宜小于普通砂井或袋装砂井直径

受土压力而减小，其滤膜应有良好的透水性，与黏性土接触后的 透系数不应小于中砂。塑料排水带需接长时，应采用滤膜内芯 平搭接的方法，搭接长度不宜小于200mm，搭接后滤膜应包覆

.2.19用于加载预压的材料可为王、砂石或金属铸锭等粒状、 犬材料。当缺乏加载预压材料或水池下地基特别软弱时，可采 真空预压法。真空预压法可取得相当于80kPa的等效预压荷羞 且压力可一次加上。当需要的预压荷载较大时，可采用真空 联合预压法

测；对大型水池，尚应进行孔隙水压力的观测，以便根据观测资料 控制加荷速率，推算地基在不同时间的固结度及相应的沉降量，分 析处理效果及确定卸荷时间，加载面积中部地基的沉降速率不应 超过10mm/d~15mm/d加载范围坡脚1m处边桩的水平位移不 应超过4mm/d6mm/d，且不应连续出现大值的情况孔隙水压 力与荷载值之比不应大于0.6。

行十字板剪切试验或静力触探，检验深度不应小于设计处理深度

5.3.1强夯地基适用于砂土及低含水量的粉土、黏土

5.3.1强夯地基适用于砂土及低含水量的粉王、黏王，素填土和

机质含量少的杂填土地基的加固处理。 对含水量在50%以下的饱和黏性土地基，当在夯点周围设置 当的垂直和水平方向的排水设施时，可进行强夯加固处理

5.3.2采用强夯处理水池地基时，主要的设计参数应根据场地地

质条件，在选择有代表性的地段进行试夯后，根据试务的结果 确定

3.3强夯的有效加固深度h可按下式进行估算，并可按表 3.3预估：

表5.3.3强夯的有效加固深度（m

3.4·对地基的夯击能量应根据地基王的性质、水池的荷载及加 理的目标值等确定。对黏土，平均夯击能量可取1500kN·m/m 000kN?m/m²：对砂土，平均夯击能量可取1000kN·m/m?

5000kN.m/m²

5.3.5每务点的总务击数应根据现场击试验所得的有效击实 系数曲线确定。有效击实系数最大值所对应的夯击数为最优夯击 数。有效击实系数可按下式确定：

式中：β一有效夯击系数； V夯坑体积（m）； V，一坑周围土体的隆起体积（m）。 每夯点的夯击数也可按最后两击的累计夯沉量确定，最后两击 的平均夯沉量不宜大于下列数值：当单击夯击能小于3000kN·m 时为50mm；当单击夯击能大于或等于3000kN?m，小于6000kN m时为100mm；当单击夯击能天于或等于6000kNm，小于 10000kN·m时为200mm；当单击夯击能大于或等于10000kN·m， 小于15000kN·m时为250mm；当单击击能大于或等于 15000kN：m时为300mm。 5.3.6夯击遍数应根据地基土的性质确定，可为2遍或3遍，最 后再以低能量满夯1遍或2遍。当土层含水量高、渗透性低且层 厚较大时，夯击遍数可适当增加。

再以低能量满夯1遍或2遍。当土层含水量高、渗透性低且 较大时，夯击遍数可适当增加。 对水池地基，夯击遍数可按下列公式确定：

s (0.7 ~0.8)s S ≤300mm

式中：n 夯击遍数； 2s 经n遍夯击后，各遍地表夯沉量之和（mm）； 水池地基最终沉降量计算值（mm）

5.3.7当水池作用于地基上的荷载较均匀时，夯击点宜均

DB50T 1002-2020 物联网企业分类导则并按正方形网格插挡分遍夯击

5.3.8夯击点的间距应根据地基土质、土层厚度和夯击遍数

5.3.8夯击点的间距应根据地基土质、土层厚度和击遍数等综

5.3.9前后两遍夯击间的间歇时间应根据地基土中孔隙水压力

的消散情况确定。当缺乏资料时DBS64 001-2017 食品安全地方标准 枸杞，对于黏性王，间歇时间根据 厚度及排水特性可取2周至3周；对粉土，可取1周至2周。 层含水量大、土层较厚且渗透性低时，间歇时间取大值：土层 性较好或土层中设置排水设施时，间歇时间可适当缩短。

5.3.10强夯处理范围应大于建筑物基础范围，每边超出基

的宽度宜为基底下设计处理深度的1/2～2/3，并不宜小于3m 可液化地基，扩大范围不应小于可液化土层厚度的1/2，并不应 于5m。