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重庆医科大学缙云校区教学楼支模架施工方案

0.30×1.80×0.5×24=7.48kN

0.30×1.8×0.5×1.5=0.405kN

城市花园环境景观工程施工组织设计0.30×0.5×2=0.30kN

a.内力计算：梁荷载传给小楞简图如下。

q=〔（2.125+7.48+0.405）×1.2+0.30×1.4〕÷0.30=41.44kN/m

b.小楞跨中的最大弯矩:

σ=M/W=1.08×106/5.08×103=214N/mm2≈205N/mm

c.挠度计算：（简化为一个集中力计算）

q=（2.125+7.48+0.405）×1.2=12.01kN/m

w小楞=FL3/（48EI）

=12.01×5003×103÷（48×2.06×105×12.19×104）

=1.25mm＜L/250=500/250=2.00mm

梁底模采用40mm的松木板，木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103N/mm2,木板底板的截面惯性矩I=1/2bh3，[w]取1/400，挠度系数KW=0.677计算简图如图所示。

q=〔（2.125+7.48+0.405）×1.2+0.3×1.4〕÷0.5÷2=12.43kN/m

模板所受的最大弯矩：Mmax=0.1×qL2=0.1×12.43×0.52=0.31kN·m

截面抵抗矩：Wn=M/fm=0.31×106÷13=23846mm2

选用木板截面为300×40mm,Wn=1/6×bh=1/6×300×402=80000mm2>23846mm2

在计算挠度时，梁作用在模板的荷载为线荷载，且在对荷载进行组合时仅组合恒载，受力图见图。

q=（2.125+7.48+0.405）×1.2÷0.5÷2=12.01kN/m

w梁底模=KW×qL4/（100EI）

=0.677×12.01×5004÷（100×9.5×103×1/12×300×403）

=0.33mm＜l/400=500/400=1.25mm

0.33mm＜[w]=1.25mm,满足要求。

小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠度，其值

w累计挠度=w梁底模+w小楞=1.25+0.33=1.58mm＜[w]=4.0mm，满足要求。

D.梁侧模及对拉螺栓计算：

①.新浇混凝土对模板侧面的压力计算：

混凝土温度T=30℃，坍落度为180～200mm，掺外加剂(泵送剂)，混凝土浇筑速度为1.5m/h，即：

β1=1.2，β2=1.15，

to=200/（15+30）=4.44h。

F1=0.22rctoβ1β2v1/2

=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.51/2

=39.6kN/m2；

F2=rcH=24×1.8=43.2kN/m2

按规定取较小值，即取39.6kN/m2。

②.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kN/m2；

③.模板所受的侧压力如图。

b.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）：

木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103N/mm2。计算简图如图所示。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:

①.计算强度的荷载组合：q=(39.6×1.2＋4×1.4)×0.45=23.9kN/m；

②.计算挠度的荷载组合：q=39.6×1.2×0.45=21.38kN/m。

c.模板受力的计算简图见图。

.模板所受的最大弯矩：

Mmax=0.1qL2=0.1×23.9×0.52

设计木模板的厚度18mm，W=1020×182÷6=55080mm3

=0.6×106/（5.5×104）

=10.91N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求。

w=qL4/(150EI)

=21.38×5004÷（150×9×103×22.5×105）

=0.44mm＜l/400=500/400=1.25mm

0.44mm＜[w]=1.25mm，满足要求。

横向钢楞（钢管）直接50×100mm木枋（木枋间距300mm）与模板接触，承受模板传来的荷载，由于钢楞间距500×500mm，对拉螺栓设置间距为500×500mm，因此横向钢楞所受的荷载:

计算强度的荷载组合：q=(23.9×1.2+4×1.4)×0.5=17.14kN/m;

计算挠度的荷载组合：q=(21.38×1.2)×0.5=12.83kN/m

.横向钢楞受力按三跨连续梁计算,受力简图见图。

(1).模板所受的最大弯矩：

Mmax=0.10qL2=0.10×17.14×0.52

=0.43×106/（2×5.08×103）

=42N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。

w=0.677qL4/(100EI)

=0.677×12.83×5004÷（100×2×2.06×105×12.19×104）

=0.11mm＜[w]=1.5mm＜L/250=500/250=2.0mm，满足要求。

(4).累计挠度计算：

钢楞挠度与梁侧模自身挠度之和即为梁侧模累计挠度，其值

w累计挠度=w墙侧模+w钢楞=0.44+0.11=0.55mm＜[w]=4.0mm，满足要求。

采用M14，对拉螺栓所受的拉力[N]：

N=q×S=(12.83×1.2＋4×1.4)×0.5×0.5

=5.25kN＜[N]=26.15kN，满足要求

B、对较大截面400×1100mm梁进行计算。

整个满堂支撑系统的立杆间距：梁500×1000mm,板1000×1000mm梁的支撑搭设见下图：

模板及支撑架自重标准值：（1.0+1.0+0.98×2）×0.5×1.1=2.18kN

新浇混凝土自重标准值：

[（1.0+1.0）×0.12×0.5+0.4×0.98×0.5]×24=5.18kN

1.1×（1.0+1.0）×0.12×0.5+1.5×0.4×0.98×0.5=0.43kN

振捣荷载标准值：（1.0+1.0）×0.5×2=2.00kN

一根立杆所承受的荷载为：

N=〔（2.18+5.18+0.43）×1.2+2.0×1.4〕÷2=6.07kN

一个扣件的抗滑承载力设计值RC=8.00kN＞6.07kN，因此考虑一个扣件作为抗滑扣满足要求。

一根立杆所承受的最大荷载为：N=6.07kN

（
=205N/mm2）

=1500+2×79=1658mm

=1658/15.8=105查表得：
=0.551，A=489mm2

=205×0.551×489=55.2kN>N=6.07kN，满足要求

（4）小楞及梁模计算：

模板及支撑自重标准值：（0.98×2+0.4）×0.5×1.1=1.30kN

新浇混凝土自重标准值：0.4×1.1×0.5×24=5.28kN

钢筋自重标准值：0.4×1.1×0.5×1.5=0.33kN

振捣荷载标准值：0.5×0.4×2=0.4kN

梁荷载假定以均布力的形式传给小楞，如下图：

q=[0.4×1.4+（1.3+5.28+0.33）×1.2]÷0.2÷2=22.13kN/m

则小楞跨中的最大弯距：

Mmax=
（a+
/2q）=0.64×[0.3+0.64÷（2×22.13）]=0.20kN.m

=0.2×106÷（5.08×103）=39.62N/mm2

挠度计算：（简化为一个集中力计算）

q=（1.3+5.28+0.33）×1.2=8.29kN/m

w小楞=FL3/（48EI）

=8.29×5003×103÷（48×2.06×105×12.19×104）

=0.86mm＜L/250=500/250=2.00mm

边立杆所承受的最大荷载为Q=－
=0.64kN

一个扣件的抗滑承载力设计值为：Rc=8.00kN>0.64kN，满足要求，需要一个扣件作为抗滑扣件。

梁底部加设一根顶撑，顶撑所承受的最大荷载为：

一个扣件的抗滑承载力设计值为：Rc=8kN<8.22kN，需要2个扣件作为抗滑扣件。

梁底模采用40mm的松木板，木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103N/mm2,木板底板的截面惯性矩I=1/2bh3，[w]取1/400，挠度系数KW=0.667计算简图如图所示。

q=〔（1.3+5.28+0.33）×1.2+0.4×1.4〕÷0.5÷2=8.85kN/m

模板所受的最大弯矩：Mmax=0.1×qL2=0.1×8.85×0.52=0.22kN·m

截面抵抗矩：Wn=M/fm=0.22×106÷13=17023mm2

选用木板截面为400×40mm,

在计算挠度时，梁作用在模板的荷载为线荷载，且在对荷载进行组合时仅组合恒载，受力图见图。

q=（1.3+5.28+0.33）×1.2÷0.5÷2=8.29kN/m

w梁底模=KW×qL4/（100EI）

=0.667×8.29×5004÷（100×9.5×103×1/12×400×403）

=0.17mm＜l/400=500/400=1.25mm

0.17mm＜[w]=1.25mm,满足要求。

小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠度，其值

w累计挠度=w梁底模+w小楞=0.17+0.86=1.03mm＜[w]=4.0mm，满足要求。

梁、挡土墙侧模及对拉螺栓（对拉止水片）计算：

①.新浇混凝土对模板侧面的压力计算：

混凝土温度T=30℃，坍落度为180～200mm，掺外加剂(泵送剂)，混凝土浇筑速度为1.5m/h，即：

β1=1.2，β2=1.15，

to=200/（15+30）=4.44h。

F1=0.22rctoβ1β2v1/2

=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.51/2

=39.6kN/m2；

F2=rcH=24×1.1=26.4kN/m2

按规定取较小值，即取26.4kN/m2。

②.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4kN/m2；

③.模板所受的侧压力如图。

±0.00以下≥45cm高的梁采用对拉片施工、水池及剪力墙采用对拉止水片，间距为300mm×300mm，其长度为墙厚。

±0.00以上≥45cm高的梁、墙均采用对拉螺杆施工。

b.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）：

木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103N/mm2。计算简图如图所示。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:

①.计算强度的荷载组合：q=(39.6×1.2＋4×1.4)×0.45=23.9kN/m；

②.计算挠度的荷载组合：q=39.6×1.2×0.45=21.38kN/m。

c.模板受力的计算简图见图。

.模板所受的最大弯矩：

Mmax=0.1qL2=0.1×23.9×0.52

设计木模板的厚度18mm，W=1020×182÷6=55080mm3

=0.6×106/（5.5×104）

=10.91N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求。

w=qL4/(150EI)

=21.38×5004÷（150×9×103×22.5×105）

=0.44mm＜l/400=500/400=1.25mm

0.44mm＜[w]=1.25mm，满足要求。

横向钢楞（钢管）直接50×100mm木枋（木枋间距300mm）与模板接触，承受模板传来的荷载，由于钢楞间距500×500mm，对拉螺栓设置间距为500×500mm，因此横向钢楞所受的荷载:

计算强度的荷载组合：q=(23.9×1.2+4×1.4)×0.5=17.14kN/m;

计算挠度的荷载组合：q=(21.38×1.2)×0.5=12.83kN/m

.横向钢楞受力按三跨连续梁计算,受力简图见图。

世茂集团交付项目加强细部工法及质量提升的推荐做法.pdf(1).模板所受的最大弯矩：

Mmax=0.10qL2=0.10×17.14×0.52

=0.43×106/（2×5.08×103）

=42N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。

w=0.677qL4/(100EI)

=0.677×12.83×5004÷（100×2×2.06×105×12.19×104）

=0.11mm＜[w]=1.5mm＜L/250=500/250=2.0mm，满足要求。

(4).累计挠度计算：

钢楞挠度与梁侧模自身挠度之和即为梁侧模累计挠度国家电网有限公司直升机参与电网建设费用计列指导意见(2020年版)（国家电网电定[2020]13号 国家电网有限公司电力建设定额站2020年3月）.pdf，其值