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高层 悬挑式卸料平台施工方案

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：4.6m；

钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：18a号槽钢槽口水平[；

现代化智能型写字楼施工组织设计（框架剪力墙结构）次梁材料类型及型号：[14a+3[12号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld(m)：1.00，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.20，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.80,次梁悬臂Mc（m）：0.00；

平台计算宽度(m)：2.50。

次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距1m，其截面特性为：

面积A=18.51cm²；

惯性距Ix=563.7cm4；

转动惯量Wx=80.5cm³；

回转半径ix=5.52cm；

截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m²；

Q1=0.35×1.00=0.35kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.14kN/m

Q2=0.11kN/m

1)施工荷载标准值：取2.00kN/m²

Q3=2.00kN/m²

2)最大堆放材料荷载P：10.00kN

Q=1.2×(0.35+0.11)+1.4×2.00×1.00=3.352kN/m

P=1.4×10.00=14.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

R=[P+q(l+2m)]/2

经计算得出:R=(14.00+3.36×(2.50+2×0.00))/2=11.23kN

σ=M/γxWx≤[f]

次梁槽钢的最大应力计算值σ=1.14×104/(1.05×80.5)=134.8N/mm²；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=134.8N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!

σ=M/φbWx≤[f]

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

经过计算得到φb=570×9.5×58.00×235/(2500.00×140.00×235.0)=0.90；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'=0.756；

次梁槽钢的稳定性验算σ=1.14×104/(0.756×80.5)=187.32N/mm²；

次梁槽钢的稳定性验算σ=187N/mm²小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择18a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：

面积A=25.69cm²；

惯性距Ix=1272.7cm4；

转动惯量Wx=141.4cm³；

回转半径ix=7.04cm；

截面尺寸，b=68mm,h=180mm,t=10.5mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m；

Q1=0.11kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.20)=0.37kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

次梁支座力R计算结果如下：

R1=1.2×0.3×0.5×2.5×0.5+1.2×0.17×2.5×0.5+1.4×2×0.5×2.5×0.5=2.27kN

R2=1.2×0.3×1×2.5×0.5+1.2×0.17×2.5×0.5+1.4×2×1×2.5×0.5=4.25kN

R3=1.2×0.3×1×2.5×0.5+1.2×0.17×2.5×0.5+1.4×2×1×2.5×0.5+14×0.5=11.25kN

R4=1.2×0.3×0.5×2.5×0.5+1.2×0.17×2.5×0.5+1.4×2×0.5×2.5×0.5=2.27kN

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

R[1]=12.779kN；

R[2]=12.794kN；

最大支座反力为Rmax=12.794kN；

最大弯矩Mmax=9.649kN·m；

最大挠度ν=0.036mm。

σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]

主梁槽钢的最大应力计算值σ=9.649×106/1.05/141400.0+6.86×103/2569.000=67.658N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值67.658N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

σ=M/（φbWx）≤[f]

φb=（570tb/lh）×（235/fy）

φb=570×10.5×68.0×235/(3700.0×180.0×235.0)=0.611；

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

可得φb'=0.609；

主梁槽钢的稳定性验算σ=9.649×106/(0.609×141400.00)=112.14N/mm²；

主梁槽钢的稳定性验算σ=112.14N/mm²小于[f]=205.00,满足要求!

焊角尺寸不得小于较薄铁件厚度的1.2倍，满焊。

1.2×10.50×0.7=4674.60

焊缝惯性矩I=18084993.99

焊缝抵抗矩W=2I/h=2×18084993.99/180=200944.378

角焊缝强度fwf=160N/mm²

σf=Mmax/W=9170000/200944.378=45.63N/mm²

（σf2+τf2）1/2≤fwf

焊缝强度验算结果满足要求!

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(6.9/(1+2.7))=0.881；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=12.779/0.881=14.50kN；

2、钢丝绳抗拉强度验算

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，直径18mm。

得到：[Fg]=25.67KN>Ru＝14.50KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=14500.498N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

关于开发建设项目水土保持咨询服务费用计列的指导意见.pdf所需要的拉环最小直径D=[14500.5×4/(3.142×50.00×2)]1/2=13.6mm。

实际拉环选用直径D=16mm的圆钢制作即可。

总荷载=1.2×（卸料平台自重+最大堆载+梁板荷载）+1.4×人员施工荷载

∑N=总荷载×承载面积

=1.2×10×7.5+1.2×（0.3×7.5+0.17×2.5×4+0.2×6×2）+1.4×2×7.5

楼板砼强度等级为C30锅炉及附属设备安装工程施工组织设计，轴心抗压强度fc=14.3N/mm²,卸料平台与楼板接触面积S=70×1800×2=252000mm²。

f=F/S=116.19×10³N/252000mm2=0.46N/mm²

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