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济南出口加工区公共租赁房1#、2#楼、1#公建楼脚手架工程施工方案

马道附于双排架上设计，作为人工运料和行人所用，道宽1.2m，坡度1：3（高：长），呈之字形，平台宽度1.5m（详见下图）。立杆两侧（含平台外侧）自下而上连续设置剪刀撑。斜道部位自上而下设置连墙杆，且设在斜道转角处，纵向间距3m。斜道两侧和休息平台外围设一道1.2m高的护身栏杆和180mm高的挡脚板。斜道脚手板顺铺，接头采用搭接（上面的板头压住下面的板头，凸棱部位用三角木填顺），斜道面上每各300mm设置一道30mm厚的防滑条。

8、脚手架的搭设一般要求

（1）立杆采用6m、4m长钢管搭设DB52／T 537-2018标准下载，除在顶部可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，搭设应符合以下要求：

（2）对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。

（3）立杆的搭接长度不应小于1.2m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。

（4）立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头位置的错开不小于500mm。各接头与中心节点相距不应大于步距的1/3即600mm。立杆接头如下图所示。

（5）立杆的搭接长度不应小于1.2m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。

纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。

纵向水平杆一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：

1）对接头应交错布置，不应设在同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3，即500mm。

2）搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不大于6m。

每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.5m，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。

操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置。

横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在150mm。

剪力撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不就大于150mm。

脚手架非封闭端如遇到转截面处，脚手架端头应设置之字形斜撑及边墙杆。

为防止外架受水平力产生变形，外架应和结构进行拉结，拉结采用两种形式。

钢管抱柱形式，每层至少设两道，采用钢管将柱四面箍紧，伸出钢管采用直角扣件扣在主节点或纵向水平杆上，柱角采用竹胶板及木方做好保护。

无法采用抱柱的地方，采用预埋钢板的形式，与连接件固定。

（10）安全与层间隔断

脚手架与外侧立面采用绿色密目式安全网进行封闭，用尼龙绳安全网绑扎在纵向水平杆上。

脚手板一般应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设。搭接构造见下图。

在铺脚手板的操作层上必须在外排立杆内侧距离脚手板面1200mm范围内设两道护栏,涂红白油漆,并在外侧设200mm高挡脚板。

脚手架必须设置纵横项扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距离底座下皮200mm高的立杆上；横向扫地杆采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，其连接方式及接头位置同纵向水平杆。

七、双排悬挑式外脚手架施工

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为
48×3.5﹙实际按壁厚3.0计算﹚。

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。（实际工程中为了安全起见，在悬挑水平钢梁最外端架设钢丝绳与建筑物拉结。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900/3=0.030kN/m

活荷载标准值Q=2.000×0.900/3=0.600kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.030=0.082kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.600=0.840kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.082+0.10×0.840)×1.5002=0.204kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.240×106/4491.0=53.351N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.030=0.068kN/m

活荷载标准值q2=0.600kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.068+0.990×0.600)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.460mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/3=0.045kN

活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/3=0.900kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.045+1.4×0.900=1.383kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.9002/8+1.383×0.900/3=0.420kN.m

=0.420×106/4491.0=93.432N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.058+0.045+0.900=1.003kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=1.183mm

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

﹙三﹚、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN

脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.900×1.500/2=0.068kN

活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN

荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.068+1.4×1.350=2.012kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

﹙四﹚、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072

NG1=0.107×18.000=1.930kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10

NG2=0.100×4×1.500×(0.900+0.500)/2=0.420kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.130kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.800

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.350×1.250×0.800=0.350kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.130+0.9×1.4×2.700=7.159kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.130+1.4×2.700=7.537kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.350×1.500×1.800×1.800/10=0.214kN.m

﹙五﹚、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.537kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=7537/(0.19×424)=93.793N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.159kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积石家庄市城乡规划管理技术规定(2015年版)（石家庄市政府2015年3月），A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.214kN.m；

GB 50156-2021 汽车加油加气加氢站技术标准.pdf　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=7159/(0.19×424)+214000/4491=136.812N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；