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酒精厂DDGS车间（13.5m）高支模专项施工方案（44页）

2.2一层高支模剪刀撑布置平面图

2.3一层顶板高支模支架立面图

胶粉聚苯颗粒外墙保温施工组织设计方案2.4一层顶梁高支模支架立面图

五、高支模支撑体系的施工

1.1顶梁板模板选用15mm厚胶合板，顶梁板支撑系统采用钢管脚手架，支架上放可调油拖，顶梁板模板的主龙骨采用Φ48×3.0钢管，次龙骨选用40mm×70mm木方，大于500mm梁选用直径14的对拉螺栓。

2.1.1立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm，每个立杆（钢管）上放置油拖。

2.1.2托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直径48*3.0钢管，做为顶板的主龙骨，间距为600mm。

2.1.3次龙骨：托梁上放置40mm*70mm木方，立向放置，做为次龙骨，间距为250mm。

2.2.1梁下立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm。

2.2.2梁下外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距600mm。

2.2.3梁下内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设3根。

2.2.4梁侧面外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距500mm。

2.2.5梁侧面内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设4根。

2.2.6对拉螺栓：梁高大于500mm增设直径14的对拉螺栓，间距500mm，外侧用直径48*3.0双钢管进行加固。

2.5加强层：在支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设单向水平加强层，单水平加强层可以每5米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接。

2.6剪刀撑：沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部按每隔10m设置。

3.1、模板安装的一般要求：

3.1.1模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保梁、板、柱模板定位准确。同时，对相关工种的上一道质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层未剔凿者，应先处理好当前工序后再支模板。

3.1.2模板安装要遵守施工规范和工艺标准的要求，确保模板与轴线位置、标高、垂直准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，不位移、不变形。

3.2.1顶板模板安装工艺流程：弹线（在墙柱上测出50线和轴线控制线）→搭设支架→安装大龙骨→安装小龙骨→调整模板下皮标高→铺设面板→检验板面标高平整度与梁侧模板连接的密实牢固和平整度→清扫→预检

3.2.2顶板模板的支撑架，从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整立杆标高，安装主次龙骨并找平。铺装竹胶板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝。

3.2.3顶板与梁侧模板连接时，采用搭接方法并在阴角处设有木方，不得设悬挑面板，同时应保证顶板与梁梆垂直，不得出现凹凸错位现象。

3.2.4板模板起拱：起拱高度为全跨长度的2L/1000。中间部位起供，周边不起供。注意在起供过程中容易出现的问题是中间部分油托向上升，其他部位的油托会出现松动的现象，所以要注意中间部位油托上升其他油托同样要逐一检查，保证起供顺畅，支撑稳固。

3.3.1先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方及梁底，并拉线找平。现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度的2L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。梁下均增加一根立杆支撑。

3.3.2为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：

3.3.2.1支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

3.3.2.2梁侧模必须拉线通直将梁侧模钉固。

3.4.1支撑搭设前，对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。

3.4.2根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。

3.4.3一层立杆底座：在一层立杆底部垫40板，保持整体受力均匀。

3.4.4水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。

3.4.5脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦50mm。

3.4.6立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

3.4.7立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出200mm。

3.4.8立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。

3.4.9模板承重架应与已浇注的柱作拉结节点，增强整体稳定性。

4.1顶板模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。板模拆除方法为：将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。

4.2底模拆除时的混凝土强度要求

设计强度标准值百分率（％）

六、高支模支撑体系计算书

计算书1：一层顶板支撑体系

横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40；模板支架搭设高度(m):13.26；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；

钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；

每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；

楼板的计算宽度(m):8.70；

楼板的计算厚度(mm):100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.52/6=37.5cm3；

I=100×1.53/12=28.125cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

2.1.1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m；

2.1.2活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5=6.92kN/m

最大弯矩M=0.1×6.92×0.252=0.043kN·m；

面板最大应力计算值σ=43250/37500=1.153N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.153N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=2.85kN/m

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

3、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

3.1.1钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.25×0.1=0.625kN/m；

3.1.2模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.25=0.088kN/m；

3.1.3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=2.5×0.25=0.625kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.625+0.088)+1.4×0.625=1.73kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.73×0.62=0.062kN.m；

最大支座力N=1.1×q×l=1.1×1.73×0.6=1.142kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.062×106/83333.33=0.747N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为0.747N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.6×1.73×0.6=0.623kN；

方木受剪应力计算值T=3×0.623×103/(2×50×100)=0.187N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.187N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.712kN/m；

最大允许挠度[V]=600/250=2.4mm；

方木的最大挠度计算值0.016mm小于方木的最大允许挠度2.4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；

I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.142kN；

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.168kN.m；

最大变形Vmax=0.09mm；

最大支座力Qmax=3.029kN；

最大应力σ=168283.347/8980=18.74N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值18.74N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为0.09mm小于600/150与10mm,满足要求!

5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

5.1静荷载标准值包括以下内容：

5.1.1脚手架的自重(kN)：

NG1=0.158×13.26=2.096kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

5.1.2模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.6×0.6=0.126kN；

5.1.3钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.1×0.6×0.6=0.9kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.122kN；

5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.6×0.6=1.62kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=6.015kN；

6、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.2+0.4×2=2m；

L0/i=2000/15.9=126；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=6014.887/（0.417×424）=34.019N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=34.019N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.027×(1.2+0.4×2)=2.553m；

Lo/i=2553.122/15.9=161；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.271；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=6014.887/（0.271×424）=52.347N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=52.347N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

计算书2：一层顶梁支撑体系

1.1模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.75；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：13.38；梁两侧立柱间距(m):0.60；

承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；

采用的钢管类型为Φ48×3；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；

梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量为：3；

支撑点竖向间距为：200mm，200mm；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓直径(mm)：M14；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；

2、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

2.2梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=210mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×2102=4.84×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.84×104/1.88×104=2.582N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.582N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×2104/(100×9500×1.41×105)=0.089mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=210/250=0.84mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.089mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.84mm，满足要求！

4、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82×1/6=64cm3；

I=6×83×1/12=256cm4；

4.1.1内楞强度验算

浙江凯喜雅大厦地下连续墙工程施工方案.doc强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.61kN/m；

DB37T 5097-2021 绿色建筑评价标准.pdf内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×4.61×500.002=1.15×105N.mm；

最大支座力:R=1.1×4.612×0.5=2.536kN；