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高层商务大厦屋面悬挑支模架施工方案

3.模板支架体系验收时应具备下列文件：

A、专项施工方案及技术交底文件，高大支模架专项施工方案的专家评审或咨询意见；

B、构配件的产品质量合格证、质量检验报告；

C、高支模工程的施工记录及质量检查记录；

钢结构屋面施工组织设计D、模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；

E、模板支架体系的验收申请报告。

A、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。

B、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。

C、高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。

D、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。

E、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。

F、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。

G、模板支架验收后应形成记录，记录表式见下表：

专项方案编审程序符合性

材质、规格与方案的符合性

≤0.75%且≯60mm

结论：检查日期：年月日

检查人员：项目技术负责人：项目经理：

结论：验收日期：年月日

专业监理工程师：总监理工程师：

1、遵守高处作业安全技术规范的有关规定。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。

4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。

6、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。

7、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。

9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

10、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。

11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度：0.25m；梁截面高度：0.70m；

混凝土板厚度：120.00mm；立杆沿梁跨度方向间距：0.80m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.10m；

立杆步距：1.20m；板底承重立杆横向间距或排距：0.83m；

梁支撑架搭设高度：4.20m；梁两侧立杆间距：0.65m；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：0；

采用的钢管类型：Φ48×3；

立杆承重连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力设计值12kN。

新浇混凝土重力密度：24.00kN/m3；模板自重：0.35kN/m2；钢筋自重(kN/m3)：1.50kN/m3；

施工均布荷载标准值：2.0kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值：18.0kN/m2；

振捣混凝土对梁底模板荷载：2.0kN/m2；振捣混凝土对梁侧模板荷载：4.0kN/m2；

木材品种：杉木；木材弹性模量：9000.0N/mm2；

木材抗压强度设计值：16.0N/mm2；

木材抗弯强度设计值：17.0N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；

面板材质：胶合面板；面板厚度：20.00mm；

面板弹性模量：6000.0N/mm2；面板抗弯强度设计值：13.0N/mm2；

梁底方木截面宽度：60.0mm；梁底方木截面高度：80.0mm；

梁底纵向支撑根数：2；

主楞间距：400mm；

穿梁螺栓型号：M12；穿梁螺栓水平间距：400mm；

穿梁螺栓到梁底距离依次是：100mm、350mm；

主楞材料：木方；宽度：60.00mm；高度(mm)：80.00mm；

新浇混凝土侧压力标准值：18.000kN/m2；

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下：

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.58×18=12.528kN/m；

振捣混凝土荷载设计值：q2=1.4×0.58×4=3.248kN/m；

计算跨度：l=400mm；

面板的最大弯矩M=0.1×12.528×4002+0.117×3.248×4002=2.61×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×12.528×0.4+1.2×3.248×0.4=7.071kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=2.61×105/3.87×104=6.8N/mm2；

面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=6.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250

面板的最大挠度计算值：ν=0.677×12.528×4004/(100×6000×3.87×105)=0.936mm；

面板的最大容许挠度值：[ν]=l/250=400/250=1.6mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.936mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.6mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

主楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。

主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=1×6×8×8/6=64cm3；

I=1×6×8×8×8/12=256cm4；

E=9000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.322kN·m，最大支座反力R=5.374kN，最大变形ν=0.399mm

强度验算计算公式如下：

经计算得到，主楞的最大受弯应力计算值：σ=3.22×105/6.40×104=5N/mm2；

主楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；

主楞最大受弯应力计算值σ=5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

主楞的最大容许挠度值：[ν]=250/400=0.625mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.399mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm，满足要求！

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=800×20×20/6=5.33×104mm3；

I=800×20×20×20/12=5.33×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.35]×0.80=17.472kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；

q=17.472+4.480=21.952kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下：

Mmax=ql2/8=1/8×21.952×2502=1.72×105N·mm；

RA=RB=0.5ql=0.5×21.952×0.25=2.744kN

σ=Mmax/W=1.72×105/5.33×104=3.2N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值：[ν]=250.00/250=1.000mm；

面板的最大挠度计算值：ν=5×17.472×2504/(384×6000×5.33×105)=0.278mm；

面板的最大挠度计算值：ν=0.278mm小于面板的最大允许挠度值：[ν]=1mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=2.744/0.8=3.43kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

最大弯矩：M=0.1ql2=0.1×3.43×0.82=0.22kN·m；

最大应力：σ=M/W=0.22×106/64000=3.4N/mm2；

抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值3.4N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!

截面抗剪强度必须满足：

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力：V=0.6×3.43×0.8=1.646kN；

方木受剪应力计算值：τ=3×1.646×1000/(2×60×80)=0.515N/mm2；

方木抗剪强度设计值：[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.515N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值：ν=0.677×3.43×8004/(100×9000×256×104)=0.413mm；

方木的最大允许挠度：[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.413mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=2.744kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

支座力：N1=N2=3.634kN；

最大弯矩：Mmax=0.727kN·m；

最大挠度计算值：Vmax=1.51mm；

最大应力：σ=0.727×106/4490=161.9N/mm2；

支撑抗弯设计强度：[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值161.9N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、扣件抗滑移的计算：

双扣件承载力设计值取12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.634kN；

R<16.00kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式：

σ=N/(φA)≤[f]

取最不利立杆稳定性验算：

梁、板自重：（0.75×0.7×0.13+0.61×0.72×0.15+0.6×0.12×0.61）×25.5=4.54kN；

模板自重：（0.83×0.75+0.61×0.87+0.6×0.61）×0.35=0.53kN；

活荷载：0.75×0.86×4=2.58kN；

N=1.35×（4.54+0.53+0.3）+2.58×1.4=10.87kN；

立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即：

lo=Max[1.185×1.7×1.2，1.2+2×0.1]=2.417m；

得到计算结果：lo/i=2417.4/15.9=152；

由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数：φ=0.301；

钢管立杆受压应力计算值：σ=10870/(0.301×424)=85.17N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=85.17N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

N1–靠外边第一排立杆的轴心压力设计值，包括：

梁自重：0.75×0.7×0.13×25.5=1.74kN

模板自重：0.75×0.83×0.35=0.22kN

活荷载：0.75×0.13×4=0.39kN

N1=1.35×（1.74+0.22+0.18）+0.39×1.4=3.44kN；

N2–靠外边第二排立杆的轴心压力设计值，包括：

梁、板自重：（0.75×0.7×0.13+0.61×0.72×0.15+0.6×0.12×0.61）×25.5=4.54kN；

模板自重：（0.83×0.75+0.61×0.87+0.6×0.61）×0.35=0.53kN；

活荷载：0.75×0.86×4=2.58kN；

N2=1.35×（4.54+0.53+0.3）+2.58×1.4=10.87kN；

连梁按最不利的情况计算：

最大弯矩为：4.39kN.m，最大应力计算值：4390/80.5=54.53N/mm2<205N/mm2，满足设计要求。

N1=3.44kN，N2=10.87kN。

最大弯矩：26.22kN.m

最大应力计算值：26220/141=185.95N/mm2<205N/mm2，满足设计要求。

HG／T 5222-2017 催化裂化用电液控制冷壁滑阀技术条件挠度按斜撑处为铰支座计算：

算的挠度为1.07mm

斜撑轴力为30.50kN，斜撑验算：30.50×103/424/0.316/2=113.820N/mm2<205N/mm2，满足设计要求。

锚环锚固力为26.22/2.4=10.93kN，锚固拉环验算：10930/2/3.14/64=20.72N/mm2<50N/mm2，满足设计要求。

N1–靠外边第一排立杆的轴心压力设计值，包括：

广州某地铁站100KVA路灯箱变配变电施工组织设计_secret.doc梁自重：0.8×0.7×0.125×25.5=1.785kN

模板自重：0.8×0.825×0.35=0.231kN