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五一阳光武清项目二期(锦园二期)一标段型钢悬挑卸料平台施工方案3、平台上装料不得超过荷载并限载(限载值见计算书),不得超长超过平台50cm,超高堆放材料不得超过防护栏杆。
4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。
5、起吊时必须设专人指挥,扶平稳不能碰撞平台CJJT 298-2019标准下载,其他人员不得在平台上逗留。
6、放物料时必须按规格品种堆放整齐,长短分开,不得混吊,并且不得在平台上组装和清理模板。
7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。
8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。
八、型钢悬挑卸料平台计算书
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。
脚手板类别:木脚手板,脚手板自重(kN/m2):0.35;
栏杆、挡板类别:木脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):0.14;
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00,最大堆放材料荷载(kN):5.00。
内侧钢绳与墙的距离(m):2.00,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):2.40;
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)3.00.;
钢丝绳安全系数K:8.00,悬挑梁与墙的节点按铰支计算;
只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。
主梁材料类型及型号:20号槽钢槽口水平[;
次梁材料类型及型号:12.6号槽钢槽口水平[;
次梁水平间距1d(m):0.70,建筑物与次梁的最大允许距离1e(m):1.50。
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):4.50,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):1.50,次梁悬臂Mc(m):0.00;
平台计算宽度(m):3.00。
次梁选择12.6号槽钢槽口水平[,间距0.7m,其截面特性为:
面积A=15.69cm2;
惯性矩Ix=391.466cm4;
转动惯量Wx=62.137cm3;
回转半径ix=4.953cm;
截面尺寸:b=53mm,h=126mm,t=9mm。
(1)脚手板的自重标准值:本例采用木脚手板,标准值为0.35kN/m2;
Q1=0.35×0.70=0.24kN/m;
(2)型钢自重标准值:本例采用12.6号槽钢槽口水平[,标准值为0.12kN/m
Q2=0.12kN/m;
1)施工荷载标准值:取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
2)最大堆放材料荷载P:5.00kN
Q=1.2×(0.24+0.12)+1.4×2.00×0.70=2.40kN/m
P=1.4×5.00=7.00kN
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
R=[P+q(1+2m)]/2
经计算得出:R=(7.00+2.40×(3.00+2×0.00))/2=7.10kN
σ=M/YxWx≤[f]
其中Yx—截面塑性发展系数,取1.05;
[f]—钢材的抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=7.95×103/(1.05×62.14)=121.84N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=121.84N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
σ=M/φbWx)≤[f]
其中,φb—均匀弯曲的受弯构件整体稳定性系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
φb=570×9.00×53.00×235/(3000.00×126.00×235.0)=0.72;
由于φb大于0.6,按照下面公式调整:
得到φb’=0.678;
次梁槽钢的稳定性验算σ=7.95×103/(0.678×62.137)=188.71N/mm2;
次梁槽钢的稳定性验算σ=188.71N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择20号槽钢槽口水平[,其截面特性为:
面积A=32.83㎡;
惯性矩Ix=1913.7cm4;
转动惯量Wx=191.4cm3;
回转半径ix=7.64cm;
截面尺寸,b=75mm,h=200mm,t=11mm;
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:本例采用木脚手板挡板,标准值为0.14kN/m;
Q1=0.14kN/m;
(2)槽钢自重荷载Q2=0.25kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.25)=0.47kN/m;
次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;
R[1]=12.733kN;
R[2]=20.356kN;
最大支座反力为Rmax=20.356kN;
最大弯矩Mmax=11.840kN·m;
最大挠度v=0.047mm。
σ=M/(rxWx)+N/A≤[f]
其中rx—截面塑性发展系数,取1.05;
[f]—钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值σ=11.84×106/1.05/191400.0+2.99×104/3283.000=68.007N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值68.007N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求!
σ=M/(φbWx)≤[f]
其中,φb—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
φb=570×11.0×75.0×235/(4400.0×200.0×235.0)=0.534;
主梁槽钢的稳定性验算σ=11.84×106/(0.534×191400.00)=115.76N/mm2;
主梁槽钢的稳定性验算σ=115.76N/mm2小于[f]=205.00N/mm2,满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支座反力Rci=RUisinθi
其中Rci—说破钢梁的垂直支座反力(kN);
JTT712-2008标准下载RUi—拉钢绳的轴力(kN);
θi—拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支座反力的夹角;
sinθi=sin(Arctan(3/(2.4+2)))=0.563;
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为RUi=Rci/sinθi;
RUi=12.733/0.563=22.60kN;
五、钢丝拉绳的强度验算:
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径21.5mm。
其中[Fg]—钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)NB/T 35033-2014标准下载,查表得Fg=235kN;