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框架结构的住宅模板专项施工方案面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×19.20×0.500×0.900=10.368kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.52kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
东北东部新建铁路白河至和龙段工程AA标段下南沟大桥实施性施工方案面板的最大弯矩：M=0.1×(10.368+2.52)×300.02=1.16×105N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
W=bh2/6=500×15×15/6=1.875×104mm3；
面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.16×105/1.875×104=6.18N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=6.18N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×19.20×0.500×0.900=10.368kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.52kN/m；
面板的最大剪力：V=0.6×(10.368+2.52)×300.0=2319.84N；
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/(2bhn)≤fv
面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×2319.84/(2×500×15)=0.460N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.460N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.368×3004/(100×9500×1.406×105)=0.426mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.202mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！
四、墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4×6×6/6=48cm3；
I=(6×8×8×8/12)×2=144cm4；
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×19.20×0.300×0.900=6.22kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大弯矩：M=0.1×(6.22+1.512)×500.02=1.933×105N·mm；
次楞的抗弯强度应满足下式：
次楞的最大应力计算值：σ=1.933×105/4.8×104=4.03N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
次楞的最大应力计算值σ=4.03N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中，V－次楞承受的最大剪力；
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×19.20×0.300×0.900/2=3.11kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大剪力：V=0.6×(3.11+0.756)×500.0=1159.8N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/(2bh0)
次楞截面的受剪应力计算值:
τ=3×1159.8/(2×40.0×60.0×2)=0.725N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值τ=0.725N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.76×5004/(100×9000×1.44×106)=0.188mm；
次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.188mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！
(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用Q235钢管，Φ48*3.5，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×5.08=10.16cm3；
I=2×12.19=24.38cm4；
E=2.06×105N/mm2；
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
主楞计算变形图(mm)
1.主楞的抗弯强度验算
P＝（1.2×19.20+1.4×4）×0.3×0.5＝4.296kN；
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；
主楞的最大应力计算值:σ=1.55×105/1.016×104=15.26N/mm2；
主楞的最大应力计算值σ=15.26N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2,满足要求！
2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
S—计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩,此处取2.934×105=mm3；
主楞截面的受剪应力计算值:
τ=1546.56×2.934×105/48×2.438×105=38.78N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值τ=38.78N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！
主楞的最大挠度计算值:ν=0.677ql4/(100EI)=0.075mm；
主楞的最大容许挠度值:[ν]=1.2mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.075mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！
穿墙螺栓的型号:M14；
穿墙螺栓有效直径:11.84mm；
穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=17.80kN；
主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=(19.20×1.2+4×1.4)×0.3×0.5=4.296kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.296kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.80kN，满足要求！
梁段:500×1200。
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：1.20；
混凝土板厚度(mm)：220.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.20；梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：可调托座；
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底纵向支撑根数：3；
主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；
主楞竖向支撑点数量：4；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；
宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；
宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
材料抗弯强度验算公式如下：
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.4×17.85=8.567kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.4×4=2.24kN/m；
面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.567×198/1000+1.2×2.240×198/1000=2.398kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.24×104/1.5×104=2.83N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=2.83N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.567×1984/(100×9500×1.125×105)=0.118mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.118mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.864mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=2.616/0.400=6.540kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×6×8×8/6=64cm3；
I=1×6×8×8×8/12=256cm4；
E=9000.00N/mm2；
经过计算得到最大弯矩M=0.105kN·m，最大支座反力R=2.878kN，最大变形ν=0.050mm
强度验算计算公式如下:
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.05×105/6.40×104=1.6N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=1.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
次楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.05mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.878kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×6×8×8/6=128cm3；
I=2×6×8×8×10/12=512cm4；
E=9000.00N/mm2；
经过计算得到最大弯矩M=1.588kN·m，最大支座反力R=20.450kN，最大变形ν=1.060mm
(1)主楞抗弯强度验算
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=1.59×106/1.28×105=12.4N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=12.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为1.060mm
主楞的最大容许挠度值:[ν]=480/400=1.2mm；
主楞的最大挠度计算值ν=1.06mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=800×15×15/6=3×104mm3；
I=800×15×15×15/12=2.25×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.20+0.30]×0.80=29.664kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；
q=29.664+4.480=34.144kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8=1/8×34.144×2502=2.67×105N·mm；
σ=Mmax/W=2.67×105/3×104=8.9N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=8.9N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
厦门新站桥梁钻孔灌注桩基础工程施工组织设计最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.521×29.664×2504/(100×9500×2.25×105)=0.28mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.28mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=1.000mm上海浦东国际机场二期飞行区跑道施工组织设计，满足要求！
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。