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五里冲J区9#楼塔吊基础施工方案

第三章现场平面布置原则及基础（定位、设计） 2

第一节塔吊的平面布置原则 2

塔吊基础的定位及设计 2

第四章塔吊基础设计及验算 3

HJ 1114-2020 伴生放射性物料贮存及固体废物填埋辐射环境保护技术规范（试行）第一节塔吊的基础计算书 3

第五章主要施工方法 11

第六章人员组织与施工进度计划 13

第七章质量保证措施 13

第八章安全生产措施与文明施工 13

现场平面布置原则及基础（定位、设计）

满足使用功能，尽量覆盖整个施工平面及各种材料堆场，起吊重量与工作半径满足施工要求。

满足塔吊的各种性能，确保塔吊安装和拆除方便。

降低费用，使塔吊安装和拆除费用降低。

塔吊基础的定位图及设计

塔吊基础布置在建筑物的东面,该塔吊基础是软土及受地下室施工的限制（见下图），综合考虑采用孔桩加筏板基础，基础设计图如下:

塔吊型号：QTZ63，塔吊自重(包括压重)G:450.800kN，

最大起重荷载Q:60.000kN，塔吊起升高度H:145.000m，

塔身宽度B:1.600m，桩顶面水平力H0:15.000kN，

混凝土的弹性模量Ec：28000.000N/mm2，地基土水平抗力系数m：24.500MN/m4，

混凝土强度:C35，钢筋级别:II级钢，

桩直径d:2.000m，保护层厚度:100.000mm，

额定起重力矩：600kN·m，基础所受的水平力：30kN，

标准节长度a：2.5m，

主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，

所处城市：浙江杭州市，基本风压W0：0.45kN/m2，

地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.61。

塔吊对交叉梁中心作用力的计算

1.塔吊自重(包括压重)G=450.800kN

2.塔吊最大起重荷载Q=60.000kN

作用于塔吊的竖向力设计值F=1.2×450.800+1.2×60.000=612.960kN

塔吊倾覆力矩M=1.4×5838.07=8173.30kN·m

按照m法计算桩身最大弯矩：

(1)计算桩的水平变形系数(1/m):

其中m──地基土水平抗力系数，取24.500MN/m4；

b0──桩的计算宽度，b0=0.9×(2.000+1)=2.700m；

E──抗弯弹性模量，取28000.000N/mm2；

I──截面惯性矩，I=π×2.0004/64=0.785m4；

经计算得到桩的水平变形系数:

α=(24.500×2.700/28000.000×0.785)1/5=0.313

CI=0.313×8173.298/15.000=170.593

Mmax=CⅡ×Mo=1.001×8173.298=8181.471

沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：

(1)偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：

式中l0──桩的计算长度，取l0=10.000m；

h──截面高度，取h=2.000m；

e0──轴向压力对截面重心的偏心矩，取e0=13.347m；

ea──附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值，ea=0.067m；

ei=e0+ea=13.347+0.067=13.414m;

ξ1──偏心受压构件的截面曲率修正系数：

解得：ξ1=0.5×16.700×3.142×106/(612.960×103)=42.796

由于ξ1大于1，取ξ1=1；

A──构件的截面面积，取A=π×d2/4=3.142m2；

ξ2──构件长细比对截面曲率的影响系数，l0/h小于15，ξ2取1.0；

经计算偏心增大系数η=1.003；

(2)偏心受压构件应符合下例规定：

式中As──全部纵向钢筋的截面面积；

r──圆形截面的半径，取r=1.000m；

rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径，取rs=0.950m；

α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，取α=0.494；

αt──中断纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当α≤0.625时，按下式计算:

解得：αt=0.262;

由以上公式解得，只需构造配筋！

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=612.96kN；

桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：

其中γ0──桩基重要性系数，取1.1；

Qsk──单桩总极限侧阻力标准值；

Qpk──单桩总极限端阻力标准值:

qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；

qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；

u──桩身的周长，u=6.283m；

Ap──桩端面积,取Ap=3.142m2；

li──第i层土层的厚度,取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下:

序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称

16.0020.00825.00粘性土

210.0025.00965.00粉土或砂土

由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第2层土层。

R=6.28×(6.00×20.00+4.00×25.00)/1.65+965.00×3.142/1.65=2.68×103kN；

上式计算的R的值大于最大压力674.26kN,所以满足要求!

塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：145.00m，

塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.40m，

自重F1：450.8kN，基础承台厚度hc：1.40m，

最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.00m，

混凝土强度等级：C30，钢筋级别：II级钢，

额定起重力矩：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，

标准节长度a：2.5m，

主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，

所处城市：浙江杭州市，基本风压W0：0.45kN/m2，

地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.61。

塔吊基础承载力及抗倾翻计算

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：

混凝土基础抗倾翻稳定性计算：

E=M/(F+G)=4200.00/(612.96+1512.00)=1.98m≤Bc/3=2.00m

式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=612.96kN；

G──基础自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1512.00kN；

Bc──基础底面的宽度，取Bc=6.000m；

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×3000.00=4200.00kN·m；

e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.977m,故e>Bc/6=1m；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：

有附着的压力设计值P=(612.960+1512.000)/6.0002=59.027kPa；

偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(612.960+1512.000)/(3×6.000×1.023)=230.687kPa。

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=320.000kPa；

地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=59.027kPa，满足要求！

地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=230.687kPa，满足要求！

am=[1.60+(1.60+2×1.35)]/2=2.95m；

Fl=230.69×5.10=1176.51kN。

允许冲切力：0.7×0.95×1.43×2950.00×1350.00=3787158.38N=3787.16kN>Fl=1176.51kN；

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

经过计算得：αs=1688.33×106/(1.00×14.30×6.00×103×(1.3

武汉某航站楼地下室防水工程施工方案bac防水卷材.docx3)2)=0.011；

As=1688.33×106/(0.995×1.35×300.00)=4191.46mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00×1400.00×0.15%=12600.00mm2。

故取As=12600.00mm2。

按照平面布置图进行基础定位。垫层采用C10混凝土，基础采用C35混凝土。

TB／T 3148-2017标准下载施工程序：测量放线→孔桩开挖→验收孔桩持力层→绑扎钢筋笼→浇筑孔桩填芯砼→筏板垫层施工→砖胎模施工→绑扎下铁钢筋→安放马镫、预埋节→绑扎上铁→浇筑混凝土→养护

当塔吊基础砼强度达到60％，方可进行下道工序。

在垫层上标记1.9m×1.9m的正方形，此正方形中心必须与混凝土垫层中心重合。