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卸料平台施工方案（落地式卸料平台、悬挑式卸料平台）_secret

由Φ48×3.5钢管作为竖向受力杆件，通过扣件，将纵横向水平杆及剪刀撑与立杆连接搭设而成的平台架。

使用的材料简单，费用低，但位置相对固定，搭拆麻烦，需占用场地可能影响室外工程。

适用于层数不多的多层建筑。

以槽钢作主次梁，焊接成平面受力框架TB 10443-2010标准下载，一端搁置在楼板上，一端用钢丝绳吊挂。

加工制作较为麻烦，但按拆方便，位置灵活，不受高度限制，不占用场地。

使用于六层以上的高层建筑。当为多栋群体多层建筑时，考虑平台周转使用，建议采用此种形式的平台。

2.1.1悬挑式槽钢卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工方案。

2.1.2悬挑式槽钢卸料平台的搁支点与上部拉接点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

2.1.3钢丝绳构造上两边各设前后两道，两道中的每一道均应作单道受力计算。

2.1.4应设置4个经过验算的吊环。吊运平台时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环。吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

2.1.5平台吊装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

2.1.6平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。平台上的脚手板应铺严绑牢，平台周围须设置不低于1.5m高的防护围栏，围栏里侧用密目安全网封严，下口设置180mm挡脚板，护栏上严禁搭设物品。

2.1.7平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

2.1.8平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

2.1.9平台上应显著的标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载。应配备专人加以监督。

平台宽3m，长5m，锚入建筑物1m，最大容许荷载1.5t。采用[20a槽钢作主梁，[10槽钢作次梁，间距1000mm，6×19+1钢丝绳（Φ21.5mm），外侧钢丝绳距主梁端头500mm，两道钢丝绳间距1m。平台上满铺50mm厚脚手板。[10槽钢次梁两端头焊接Φ25短钢筋，上面插Φ48×3.5钢管作防护栏杆。防护栏杆高1.5m，栏杆内侧挂密目安全网一道，下口设180mm高挡脚板。楼板内预埋Φ20钢筋锚环，固定[20a槽钢主梁。在平台安装楼层以上两层处（约高出平台5.4m左右处）预埋Φ25钢筋，作为钢丝绳的拉环，两根钢丝绳要单独预埋拉环。

2.3槽钢悬挑式卸料平台标准做法图

2.3.1附图1槽钢悬挑式卸料平台平面图

2.3.2附图2槽钢悬挑式卸料平台剖面图

2.3.3附图3槽钢悬挑式卸料平台平面图（有挑板、阳台时）

2.3.4附图4槽钢悬挑式卸料平台剖面图（有挑板、阳台时）

2.3.5附图5槽钢悬挑式卸料平台立面图

2.4设计验算实例（见附件一悬挑式卸料平台计算书）

平台长4.8m，宽3.6m，采用钢管
48×3.5搭设。搭设间距为：立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。架体顶部满铺50mm厚脚手板，顶部四周搭设1.5m高防护栏杆，下口设180mm高挡脚板。架体外围连续设置剪刀撑，并在立杆内侧满挂密目安全网一道。每隔两步与结构进行拉接两道（拉接做法参考脚手架标准化手册中的连墙件做法）。

3.2落地式卸料平台标准做法图

3.2.1附图6落地式卸料平台平面图

3.2.2附图7落地式卸料平台立面图

3.3设计验算实例（见附件二落地式卸料平台计算书）

附件一悬挑式卸料平台计算书

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。平台主梁的悬挑长度4.00m，平台宽度3.00m。次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载2kN/m2。

次梁选择[10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为

面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm

截面尺寸b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm

(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×1.00=0.35kN/m

(2)最大容许均布荷载为2.33kN/m2；

Q2=2×1.00=2kN/m

(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m

经计算得到，荷载计算值

q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.35+0.10)+1.4×2=3.34kN/m

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

M=ql2/8=3.34×3.002/8=3.75kN.m

其中
x——截面塑性发展系数，取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度
=3.75×106/(1.05×39700.00)=89.97N/mm2；

次梁槽钢的抗弯强度计算
<[f],满足要求!

其中
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到
b=570×8.5×48.0×235/(3000.0×100.0×235.0)=0.78

经过计算得到强度
=3.75×106/(0.699×39700.00)=135.05N/mm2；

次梁槽钢的稳定性计算
<[f],满足要求!

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择[20a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为

面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,

回转半径ix=7.86cm，截面尺寸b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm

(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/m

Q1=0.14kN/m

(2)槽钢自重荷载Q2=0.22kN/m

经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.22)=0.43kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为

P1=(1.2×0.35+1.4×2)×0.50×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=2.59kN

P2=(1.2×0.35+1.4×2)×1.00×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=5.00kN

P3=(1.2×0.35+1.4×2)×1.00×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=5.00kN

P4=(1.2×0.35+1.4×2)×1.00×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=5.00kN

P5=(1.2×0.35+1.4×2)×1.00×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=5.00kN

P6=(1.2×0.35+1.4×2)×0.50×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=2.59kN

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=15.194kN,R2=12.155kN

最大弯矩Mmax=13.265kN.m

其中
x——截面塑性发展系数，取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

N=R1/ctgα＝15.194/ctg39.81°＝12.662KN

=13.265×106/1.05/178000+12.662×1000/2883=75.365N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

其中
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到
b=570×11.0×73.0×235/(5000.0×200.0×235.0)=0.46

经过计算得到强度
=13.27×106/(0.458×178000.00)=162.81N/mm2；

主梁槽钢的稳定性计算
<[f],满足要求!

三、钢丝拉绳的内力计算:

拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

Rui＝R1/cosα＝15.194/cos39.81°＝19.779kN

四、钢丝拉绳的强度计算:

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数，取10。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10×19.779/0.850=232.7kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。

五、钢丝拉绳吊环的强度计算:

吊环选用Φ25一级钢筋，面积A＝490.9mm2

F＝Rui＝15.194/cos39.81°＝19.779kN

吊环的最小截面面积计算（每个吊环按2个受拉截面积计算）：

KtF/2×50＝2×19.779×103/（2×50）＝395.6mm2＜490.9mm2，选用Φ25钢筋满足要求。

式中Kt――工作条件系数，取2.0。

1.在通过焊缝形心的拉力，压力或剪力作用下的焊缝强度按下式计算：

=N×sinγ/(lw×he)=19779×sin50.2°/(150×7)=14.47N/mm2；

=N×cosγ/(lw×he)=19779×cos50.2°/(150×7)=12.06N/mm2；

2.在其它力或各种综合力作用下，
f,
f共同作用处。

综合应力[(
f/
t)2+τf2]1/2=18.8N/mm2＜160N/mm2

式中N──构件轴心拉力或轴心压力，取N＝19779N；

lw──对接焊缝或角焊缝的计算强度，取lw=150mm；

──作用力与焊缝方向的角度
=50.2°；

f──垂直于焊缝长度方向的应力；

t──正面角焊缝的强度设计值增大系数,取1.0，

τf──沿焊缝长度方向的剪应力；

──角焊缝的强度设计值；160N/mm2

hf──较小焊脚尺寸,取hf=10mm；

he──角焊缝的有效厚度，he=0.7hf=7mm

结论：计算得出的综合应力小于焊缝强度设计值
=160N/mm2,所以满足要求!

附件二落地式卸料平台计算书

平台架搭设高度为16.0m，采用的钢管类型为
48×3.5。搭设尺寸为：立杆的纵距

b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元图

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为：

截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q1=0.000+0.350×0.300=0.105kN/m

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q21=0.000×0.300=0.000kN/m

(3)施工荷载标准值(kN/m)：

q22=2.000×0.300=0.600kN/m

经计算得到，活荷载标准值q2=0.600+0.000=0.600kN/m

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.2×0.105=0.126kN/m

活荷载q2=1.4×0.600+1.4×0.000=0.840kN/m

最大弯矩Mmax=(0.10×0.126+0.117×0.840)×1.2002=0.160kN.m

最大支座力N=(1.1×0.126+1.2×0.84)×1.20=1.376kN

抗弯计算强度f=0.160×106/5080.0=31.43N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载q1=0.105kN/m

活荷载q2=0.600+0.000=0.600kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.105+0.990×0.600)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.549mm

纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.38kN

最大弯矩Mmax=0.619kN.m

最大变形vmax=2.507mm

最大支座力Qmax=6.020kN

抗弯计算强度f=0.619×106/5080.0=121.88N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.02kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.149×16.000=2.382kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.150×1.200=0.180kN

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.350×1.200×1.200=0.504kN

(4)堆放荷载(kN)：

NG4=0.000×1.200×1.200=0.000kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.066kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.200×1.200=2.880kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.71kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；

公式(1)的计算结果：
=54.24N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=44.68N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数悬挑式钢管脚手架组织施工方案2，按照表2取值为1.032；

公式(3)的计算结果：
=62.14N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

空心砖砌体工程施工工艺表2模板支架计算长度附加系数k2

h+2a或u1h(m)