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江苏省通榆河工程大型沉井工程施工组织设计

灌河地涵土建施工及设备安装

上海第二市政灌河地涵工程项目部

沉井的施工主要包括沉井结构制作与井体沉放两部分。沉井制作前需确定分节制作的次数及相应的结构高度，根据提供的地质资料显示，本工程所处位置，地基下③2层的承载力在6t/m2，而沉井的设计制作高度在23m左右，且高宽比较大，按四次制作一次下沉不可行，地基不能满足要求；综合以上因素，经过多次地基稳定验算DB4403／T 20-2019 电动汽车车载锂离子动力电池系统检测方法，并结合南北两井的实际，以及尽可能的缩短工期，计划北沉井定为四次制作、三次下沉，一次接高(盖板顶梁)；南沉井定为四次制作、二次下沉，一次接高(盖板顶梁)。沉井底板、顶板、井内斜管、检修井、洞口处止水座及工作井内的传力墙均在后期浇筑，沉井制作时预留插筋。

第三节从－11.8m到－4.8m，制作高度7m；

第四节从－4.8m到2.3m，制作高度7.1m；

第三次下沉至设计刃脚标高，下沉深度为6.8m。

沉井下沉到位，顶管施工结束、井内斜管完成后接高从2.3m至3.5m。

第三节从－9.8m到－3.8m，制作高度6m；

第四节从－3.8m到2.8m，制作高度6.6m；

第二次下沉至设计刃脚标高，下沉深度9.8m。

沉井下沉到位，顶管施工结束、井内斜管完成后接高从2.8m至4.0m。

沉井刃脚制作高程确定：

下游沉井（接受井）处，原地面高程约3.5m，基坑开挖至高程0.0m，该层为③2层，该层为灰、灰黄色重粘土质淤泥，地基允许承载力为60KPa，故计划设2米厚砂垫层，刃脚踏面高程2.0m。

上游沉井（发送井），在原河道围堰排水清淤后，挖至高程－2.0m，计划设2米厚砂垫层，刃脚踏面高程为0.0m

沉井基础施工流程如下：

进场后，对业主提供的坐标及高程点进行复核检查，确定无误后方可使用，垫层施工前，应根据设计图纸坐标及甲方提供的基准点测量定位，同时在沉井周围，且在施工影响范围之外布置坐标控制点和临时水准点，采用全站仪测量，建立的控制点精度为±1mm。并应填写测量复核单，由甲方和监理认可，施工过程中控制点应加以保护，并应定期检查和复测。在沉井四周设置龙门桩，并用石灰粉划出。井中心轴线、基坑轮廓线，作为沉井制作和下沉定位的依据。

导线应根据总平面图布设，所选点位应选择净空地带，并应考虑便于使用、安全和长期保存。

角度观测采用全圆测回法进行，测回数及测量限差与方格网角度观测要求相同。

本工程高程测量控制网采用三、四等水准测量方法建立。水准网的绝对高程应从业主提供的高级水准点引测并联系于网中一点，作为推算高程的依据。

导线控制点和高程控制点均应远离沉井下陷区范围以外，保持300m以外的安全距离，桩应深埋，并设置保护装置，定期检查和校核。

3.2.1降水方案设计思路

沉井四周未采取全封闭式围护，因此沉井下沉深度范围内地下水与外围地下水有紧密的水力联系，设计降水时，需充分考虑周围地下水的补给，同时需考虑灌河水的侧向补给及下伏三层承压水的垂直渗透补给。

3.2.2降水方案设计

将沉井作为一个大井来考虑，充分考虑灌河水的侧向补给，同时考虑含水层各项差异性及承压水流补给，选择承压完整群井涌水量计算公式：

——总出水量（m3/d）；

K——渗透系数（m/d），取各层中最大值0.15m/d；

M——承压含水层厚度（m），取14m；

S——降低承压水头值（m），取23.6m；

R——影响半径，R0=1.95*S*
＝92m

X0——沉井基坑假想半径，X0＝
＝25.5m（A=53*38.5）

H——含水层厚度，取26.6m

R=R0+X0=117.5m

q=2πrlV=35m3/d

=1.1×204/35︽6（口）.

根据场地的水文地质条件、工程设计要求沉井干下沉的施工特点，采用桥式滤水管（钢管）并采用加真空抽吸方法深井降水，可有效降低地下水位，防止管涌的发生，这种降水井近年来我们多次使用较之以我们水利上以前常用的砼花管井，具有强度高、不怕变形、真空吸水能力强等很多优势，特别在淤泥土、粘性土中有很好的效果；

本工程每侧沉井实际布置钢管井10口,距离沉井外壁约12m。

井口：井口应高于地面以上0.30m，井口用粘土填实，以防止地表污水渗入井内。

井壁管：井壁管均采用焊接钢管，直径均为φ273mm，壁厚为4mm。

过滤器：过滤器即滤水管，本次采用桥式滤水管。滤水管的直径、壁厚与井壁管的完全相同。井壁管与滤水管的连接采用电焊焊接。

沉淀管：沉淀管主要起到过滤器不致因井内沉砂堵塞而影响进水的作用，沉淀管焊接在滤水管底部，直径与滤水管相同，长度均为1.00m，沉淀管底口用铁板封死。

填砾料：在井管与孔壁的环状间隙中围填中粗砂做为人工过滤层。

封孔：为防止地表污水进入井内，造成井管堵塞，上部采用优质粘土围填至地表并夯实，并做好井口管外的封闭工作。

3.2.3降水井施工工艺

A．降水井施工工艺流程图

测放井位：根据降水井井位平面布置示意图测放井位，如果现场施工过程中遇到障碍（如桩位等）或受到施工条件的影响现场可做适当调整。

埋设护口管：护口管底口应插入原状土层中，管外应用粘性土填实封严，防止施工时管外返浆，护口管上部应高出地面0.10m～0.30m。

安装钻机：机台应安装稳固水平，大钩对准孔中心，大钩、转盘与孔的中心三点成一垂线。

钻进成孔：开孔孔径为φ600mm，一径到底，钻孔施工达到设计深度时，宜多钻0.3～0.5m。做好钻探施工描述记录，在钻进过程中，如发现实际地质情况与勘察时提供的资料不一致时需及时通知设计人员，并对井的结构进行及时调整，确保滤水管的安放位置能够有效的进水。钻进开孔时应吊紧大钩钢丝绳，轻压慢转，钻进过程中要确保钻机的水平，以保证钻孔的垂直度(小于1%)，成孔施工采用孔内自然造浆，钻进过程中泥浆比重控制在1.15～1.20，当提升钻具或停工时，孔内必须压满泥浆，以防止孔壁坍塌。

清孔换浆：下井管前的清孔换浆工作是保证成井质量的关键工序，为了保证成孔中在含水层部位不形成过厚的泥皮，当钻孔钻至含水层顶板位置时即开始加清水调浆。钻进至设计标高后，在提钻前将钻杆提至离孔底0.50m，进行冲孔，清除孔内杂物，同时将孔内的泥浆密度逐步调至接近1.05，孔底沉淤小于30cm，返出的泥浆内不含泥块为止。第一次清孔换浆是成井质量得以保证的关键，它将直接影响成井质量，因此施工时清孔换浆工作没有达到规定的要求绝不允许进入下一道工序的施工。

下井管：井管进场后，应检查过滤器的缝隙是否符合设计要求。下管前必须测量孔深，孔深符合设计要求后，开始下井管，下管时在滤水管上下两端各设一套直径小于孔径5cm的扶正器（找中器），以保证滤水管能居中，井管焊接要牢固、垂直、不透水，下到设计深度后，井口固定居中。下井管过程应连续进行，不得中途停止，如因机械故障等原因造成孔内坍塌或沉淀过厚，应将井管重新拔出，扫孔、清孔后重新下入，严禁将井管强行插入坍塌孔底。

填砾：填砾前应用测绳测量井管内外的深度，两者的深度值均不能浅于沉淀管的深度以上50cm。填砾过程中应随填随测砾料的高度。填砾工序也应连续进行，不得中途终止，直至砾料下入预定位置为止。最终投入滤料量不应少于计算量的95％。

井口封闭：在采用粘性土封孔时，为防止围填时产生“架桥”现象，围填前需将粘土捣碎（粒径小于3cm为宜）后填入。围填时应控制下入速度及数量，沿着井管周围按“少放慢下”的原则围填。然后在井口管外做好封闭工作。

洗井：洗井的目的：①清除井壁上的泥皮，并把深入到含水层中的泥浆抽吸出来，恢复含水层的孔隙；②抽吸出含水层中一部分细颗粒，扩大含水层的孔隙，形成一个人工过滤层。

采用活塞洗井和压缩空气洗井联合洗井的方法。

在提出钻杆前利用井管内的钻杆接上空压机先进行空压机抽水，待井出水较清后提出钻杆再用活塞洗井，活塞必须从滤水管下部向上拉，将水拉出孔口，对出水量很少的井，可将活塞在过滤器部位上下窜动，冲击孔壁泥皮，此时应向井内边注水边拉活塞。当活塞拉出的水基本不含泥砂后，可换用空压机抽水洗井，吹出管底沉淤,直到水清不含砂为止。

采用“压缩空气洗井”洗井，其原理如下：

当压缩空气通过进气管通到排水管下部时，排水管中变成气水混合物密度小于排水管外的泥水混合物密度，这样管内外产生压力差，排水管外的泥水混合物，在压力差作用下流进排水管内，于是井管内就变成气、水、土三相混合物，其密度随掺气量的增加而降低，三相混合物不断被带出井外，滤料中的泥土成分越来越少，直至清洗干净。当井管内泥砂多时，可采用“憋气沸腾”的办法，即采取反复关闭、开启出水管上的气水土混合物的阀门，使井中水沸腾来破坏泥皮和泥砂滤料的粘结力，直至井管内排出的水由浑变清，达到正常出水量为止。

洗井应在下完井管、填好滤料后立即进行，一气呵成，以免时间过长，护壁泥皮逐渐老化，难以破坏，影响渗水效果。绝不允许搁置时间过长或完成钻探后集中洗井。

安泵试抽：成井施工结束后，应及时下入潜水泵，接真空管、铺设排水管道、电缆、地面真空泵安装等，抽水与排水系统安装完毕，即可开始试抽水。电缆与管道系统在设置时应注意避免在抽水过程中损坏，因此，现场要在这些设备上进行标识。

排水：洗井及降水运行时应用管道将水排至场地四周的明沟（渠）内，通过排水沟（渠）将水排入场外预设的排水沟渠中，场地四周的排水管道应定时清理，确保排水系统的畅通。

每成井施工完一口井即投入试运行一口，以便及时抽通水井，确保井的出水量。

试运行之前，需测定各井口和地面标高、静止水位，然后开始试运行，以检查抽水设备、抽水与排水系统能否满足降水要求。

安装前应对泵体和控制系统作一次全面细致的检查。检验电动机的旋转方向、各部位连接螺栓是否拧紧、润滑油是否足、电缆接头的封口有无松动、电缆线有无破损等情况，然后在地面上转1min左右，如无问题，方可投入使用。潜水电动机、电缆及接头应有可靠绝缘，每台泵应配置一个控制开关。

试运行抽水时间控制在3天，即每口井成井结束后连续抽水3天，以检查出水质量和出水量。

根据沉井下沉施工要求，逐步开启全部降水井。

保证排水系统畅通。各降水井由出水橡胶管直接排放到排水沟，集中排至灌河。

降水运行期间，现场实行24小时值班制，必须保证每口井的正常运行。

正常运行开始，抽2～3口降水井，在出水口安装一个流量计（Φ100mm），每间隔2小时测量一次观测井的水位，记录一次抽水井的出水量。

沉井内水位监测，由观测井来测量。在正式降水开始前测量其初始水位，正式降水后，每间隔2小时测量一次，并将水位、水量记录资料整理。

3.2.5降水运行中可能出现的问题

抽水的设备（主要是深井潜水泵）在施工前及时做好调试工作，确保降水设备在降水运行阶段运转正常。

工地现场设备用泵8台。使用的潜水泵做好日常检查工作，应经常检查泵的工作状态，一旦发现不正常应及时更换，坏泵应立即修复，无法修复的及时更换新泵。

为及时准确的掌握每口降水井运行是否正常，在每台深井潜水泵电源控制箱安装自动报警器，当泵停止工作时即发出警报，工作人员在第一时间内赶到现场，进行处理：首先，启动最近备用井内的潜水泵，然后检查、维修，及时修复运行。

现场配备2名专业电工，经常检查各条线路运行是否正常，把问题消灭在萌芽状态。

降水井正常运行后，必须保证24小时不间断电源，特别是在沉井下沉到底标高时，必须确保电源的正常。

降水井正常运行开始，现场至少准备两路电源：一路是电网供电，另一路是应急电源——柴油发电机组(160KW一台)，两路电源与负载（深井泵）之间安装转换开关。

柴发电机组到场后，安装、调试好后，并备好足够油料，由专人负责（2人），24小时值班，每间隔7天试车一次，保证停电后15分钟内能恢复供电，使水泵正常运行。

在每口降水井周围设置醒目的标志，用钢筋焊制1m×1m×1m的铁围框，上部插一面红旗，并做好标识牌：“J×降水井”。

对参建的每个员工，进行保护降水井的重要性教育，杜绝人为因素破坏，严禁一切车辆、机械碾压降水井井口、电缆、出水管等涉及到泵正常工作的一切辅助设施。

经常检查出水管、排水沟是否畅通。

在沉井下沉过程中，出现地面坍塌后要及时进行土方回填，以保证降水井管不倾斜，否则，当井管倾斜后，井内深井泵将无法正常工作，将直接危及到沉井的安全。

底板施工结束，等到砼达到设计强度后，可拆除除临灌河侧的降水井，用粘土回填密实。临灌河侧的降水井待顶管施工结束后方可拆除。

权衡沉井内外土方开挖量及施工难易，沉井制作基坑面高程拟定为▽0.0m。因沉井制作面的原状土容许承载力有6.0t/m2，其地表有坑塘暗沟，故在沉井制作时将进行基础换填处理，填筑2m厚砂垫层，以提高承载能力，满足第一、二节沉井的制作要求。

3.3.1砂垫层厚度确定

沉井在制作前须先开挖基坑，铺筑砂垫层，以确保沉井在制作时的稳定。砂垫层厚度应根据沉井制作的重量和地基承载力通过计算确定为2米。

3.3.2砂垫层厚度验算：

砂垫层厚度计算（南沉井自重较大，以南沉井计算为例）

δ=[G/（B+2htg￠）]+δ砂·h<[δ下]

式中：G—沉井每延长米砼自重。

第一节G=4.095*25=102.375（KN）（取外井壁处）；

第二节G=15.495*25=387.375（KN）（取外井壁处）

B—刃脚下素砼宽度；取2米

δ砂—砂湿容重取18KN/m3

A．沉井第一节制作时：

下卧层土层为重粘土质淤泥，根据业主提供的地质承载力表，③2层土的承载力特征值为[δ下]=60KN/m2

δ=[G/（B+2htg￠）]+δ砂·h

=[102.375/(2+2×2.0×1.0)]+18×2.0

=53.06KN/m2<[δ下]=60KN/m2(第一节制作地基稳定)

B．沉井第二节制作时：

第二节砼浇筑时，第一节砼已达强度，井壁及底梁共同受力，沉井允许均匀微下沉，下卧层软土层地基可取极限承载力进行校核，经过计算后极限承载力可取[δ下极]=143.67KN/m2

太沙基的极限承载力公式：

式中：查③2层土的地质报告：土的凝聚力12；φ土的内摩擦角4；r土的湿容重17.1；

采用内插法，Nc查上表为6.884；Nq查上表为1.512；Nr查上表为0.408；

2米砂垫层均布荷载q=r*d=18*2m=36KN/m

将数字代入上式P极=12×6.884+36×1.512+1/2×17.1×1.9×0.408

=143.67KN/m2

δ=G/（B+2htgσ）+δ砂·h

=387.375/(2+2×2.0×1)+18×2.0

=100.56KN/m2<[δ下极]=143.67KN/m2(安全)

经验算，上游沉井设置2.0m厚砂垫层能满足该沉井分节制作要求。与此计算类似，下游沉井亦设置2.0m厚砂垫层。

本工程沉井基坑开挖，下游沉井开挖至标高0.0m，以便清除表面素填土，使砂垫层尽可能座落在原状土上，基坑按1：1放坡。沉井基坑底面设0.3×0.3m盲沟，沉井区域设6个集水井。沉井制作阶段连续抽水保持砂垫层始终处于干燥状态。

基坑开挖采用机械挖土和人工修整相结合，挖土应严格控制标高，机械挖土采用反铲液压挖土机，开挖至距坑底标高20cm左右时应采用人工修坡、平底，防止扰动基地土层，坑底如遇淤泥或松软土质应彻底清除并采用粗砂回填、整平夯实。施工时应尽量减少基坑暴露时间。

基坑开挖过程中，应利用排水沟结合集水坑进行排水，以保证基坑施工的需要。挖出土方应及时运走至业主指定的弃土区。

砂垫层施工采用中粗砂、分段分层振实，厚度为2.0米，待垫层槽内水基本抽干后马上回填黄砂，每回填40cm厚黄砂振实一次，用振捣器拖振，振捣时要求重叠区域为1/3，并可适当洒水，已密实的砂垫层干容重控制在1.65g/cm3以上。现场砂垫层密实度可用钎探法普查，即用长196cm、ф16mm圆钢，在距砂面约50cm的垂直高度上自由下落，钢钎头部沉入砂面层深度≤7cm者为合格。

素混凝土垫层宽度取井壁外25cm，砖胎模顶面宽20～24cm，则垫层总宽度为2.0米，素混凝土垫层厚20cm，垫层混凝土标号为C20。根据有关规范要求立模、振捣、养护，素混凝土地坪标高必须准确，由测量找平、复测，相对高差值不大于±5mm。

3.4沉井钢筋混凝土施工

3.4.1模板及脚手架工程

沉井模板及脚手架工程施工前先进行施工放样图设计，经项目部技术部门及监理工程师审核后实施。沉井采用组合钢模板，局部采用木模，立模前清理干净并涂脱模剂。钢管脚手架采用1.5英寸钢管，连接件为铸钢扣件，沿沉井外围搭设双排操作脚手架，在沉井空箱内搭设满堂脚手，第二、三节沉井砼施工时在其顶端井壁内侧对称预浇砼牛腿，第三、四节沉井制作时在牛腿上搁放枕木，再在其上铺设木板作为搭设内脚手平台。

模板安装时先进行内模安装，钢筋绑扎完成后，再封外模，底部刃脚侧面模板纵横围囹采用Ф16对销螺栓穿过刃脚胎模固定，上部结构侧面模板纵横围囹采用Ф16对销螺栓固定，对销螺栓纵横间距布置通过计算确定，确保模板安装后确保有足够的强度、刚度和稳定性，保证浇注成型后结构物的形状、尺寸和相互位置符合图纸规定。

沉井模板在混凝土强度达到其表面及棱角在拆模时不致损坏时拆除。

模板拆除后在井四角沿阳角边喷涂测量水准标志，在井上口中点处喷涂测量沉井位移标志。

为了确保原材料的质量，每批钢筋进货时都必须有相应的出厂质保书，到工后，根据规格、数量按有关规范规定分批做机械性能抽样试验。试验合格后使用，不合格者严格禁用并立即清理出场。

施工图纸先进行会审，理解设计意图，根据施工规范、设计图纸要求进行施工放样，经质检科审核后的钢筋放样图，报监理工程师审核批准后付诸实施。

根据经监理工程师批准的钢筋放样图，下达钢筋配料单，在场内加工。对成型钢筋进行标识，不同规格品种的钢筋分别堆放。接头采用对接闪光电弧焊，对接焊接头按规范规定取样，做对焊强度试验，试验合格后才能进行现场施工。

钢筋的现场安装按批准后的施工放样图有序进行。加工场至现场用运输机械配合人工转运，采用人工绑扎，现场接长接高采用搭接焊，搭接长度按施工规范规定的标准进行控制。侧面钢筋保护层用带铅丝的混凝土垫块控制，双层钢筋网片间距采用钢筋支架进行控制。

本工程砼计划采用商品砼，由搅拌车送至施工点泵送到位。采用二台汽车泵输送。砼浇筑时浇筑的自由高度不应大于2m，如超过2m应加串筒浇筑。对于薄壁位置无法挂串筒部位采用6”涂塑软管下料入仓，振捣时将在墙体侧面开孔下料、振捣。砼浇筑时应对称平衡进行，采用分层平铺法，分层厚度控制在50cm以内，振捣时防止漏振和过振现象，以确保砼的质量。

每次浇筑砼前充分做好准备工作，搅拌车到达现场及时测定砼坍落度，每次浇砼根据规范做好相关的试验工作。钢筋、模板及各类预埋件经隐蔽验收合格。

施工中严格控制层差，杜绝冷缝出现，砼振捣时振捣器应插入下层砼10cm左右，注意不漏振、过振，钢筋密集处加强振捣，分区分界交接处要延伸振捣1.5m左右，确保砼外光内实，钢筋工、木工加强值班检查，发现问题及时处理，保证正常施工，交接班时交清情况后才能离岗。

沉井结构采用C25混凝土，水泥采用P.O42.5级普通硅酸盐水泥。为改善混凝土性能，减少水化热，提高结构强度及抗渗能力，计划在第二、三、四节井壁墙身和钢筋混凝土底板、运行层梁板在混凝土中添加高效复合防水剂（试验合格和后使用）。

浇筑混凝土选用搅拌车运送，混凝土泵车沿沉井周围进行分布均匀浇灌，可先浇灌沉井井壁部分，然后浇灌隔墙部分。

沉井混凝土浇筑时对称、分层均匀施工，每层厚约50cm，以免造成地基不均匀下沉或产生倾斜，并且混凝土供应量不得小于100m3/h。

沉井每节混凝土应一次连续浇灌完成，在前一节强度达到规定要求后，方可浇灌下一节。

井壁及底板混凝土必须振捣密实，防止蜂窝麻面，混凝土浇毕后，应及时养护。

为保证混凝土密切结合，在以下部位须对混凝土表面凿毛、按施工缝处理：与钢筋混凝土底板结合部位的榫口表面；施工缝结合处水平凸缝表面及其它二次浇捣的混凝土结合面。

施工缝处混凝土应振捣密实，浇注第二次混凝土前应清理施工缝，将表面松散浮离部分凿掉，并用压力水冲洗干净。

为确保混凝土浇筑顺利，施工时井上照明采用外井壁依靠高杆灯，暗区由脚手架上布设的碘钨灯补照，井内采用在内脚手架上布设碘钨灯照明。

混凝土可采用自然养护，但由于本工程工期较为紧张，为加快拆模下沉，可在混凝土中掺加早强剂或用防雨帆布悬挂于模板外侧，使之成密闭气罩，以适当减少养护时间。

3.5.1沉井第一次下沉系数验算

初沉时的下沉系数验算：

沉井二次制作后，第一次下沉时，下游沉井制作重5816t，沉井四周回填有2米高砂垫层，以保证沉井下沉初期平衡、稳定。

G—沉井自重5696t

W—水的浮托力,排水下沉W=0

R1—刃脚正投影面积×砂垫层极限承载力=（169.5）m2×40t/m2=6780t

R2—底隔墙下砼垫层正投影面积×砂垫层极限承载力=92.5m2×40t/m2=3700t

F—井壁与土的磨阻力F=0

K=5696/（6780+3700）=0.544

沉井刃脚下沉至砂垫层底时下沉系数验算：

R1—刃脚正投影面积×下卧层土极限承载力=169.5m2×14.37t/m2=2436t

R2—底梁正投影面积×砂层极限承载力（刃脚到砂垫层底时，底梁仍支撑在砂垫层上）=92.5m2×40t/m2=3700t

F—井外壁磨擦阻力=119*2.0*4.0=952t（砂摩阻力取4.0t/m2）

K=5696/(2436+3700+952)=0.80

沉井下沉系数小于1，沉井可掏空底隔梁下土稳步下沉。

沉井刃脚入土1.2m，底梁接触土层时下沉系数验算。

R1—刃脚正投影面积×下卧层土极限承载力=169.5m2×14.37t/m2=2436t

R2—底梁正投影面积×下卧层土极限承载力=92.5m2×14.37t/m2=1329t

F—井外壁磨擦阻力=119×2×4.0+107×1.2×1.1=1093t（砂摩阻力取4.0t/m2,土侧壁摩阻力取1.1t/m2）。

K=5696/（2436+1329+1093）=1.17

上游沉井第一次下沉系数验算程序同下游侧沉井，经计算：

初沉时的下沉系数为K=0.650，初沉下沉系数很小，沉井很稳定；

沉井刃脚下沉至砂垫层底时下沉系数为K=0.96，沉井下沉系数小于1，沉井可掏空底隔梁下土稳步下沉；

沉井刃脚入土1.2m，底梁接触土层时下沉系数为K=1.40，下沉系数稍大，底梁全部搁置在土上，在进入③2层土时，应尽量留高井格内涌土塞高度，不能出现较大的锅底。

3.5.2北侧沉井第三次制作时的稳定验算

P极=c*Nc+q*Nq+1/2*r*b*Nr

式中：查⑤3层土的地质报告：土的凝聚力8.1；φ土的内摩擦角25.5；r土的湿容重19.6；

查太沙基的极限承载力系数表，Nc为25.1；Nq查上表为12.7；Nr查上表为11；

均布荷载q=r*d=0，井内土体已挖除d=0m

将数字代入上式P极=8.1×25.1+1/2×19.6×1.5×11

G—沉井自重9330T

R1—刃脚正投影面积×刃脚下土的极限承载力=169.5m2×36.5t/m2=6186.75t

R2—底隔梁正投影面积×底隔梁下土的极限承载力=95.7m2×36.5t/m2=3493.05t

F—井外壁磨擦阻力=119×2×4+119×7.8×1.1=1973t

井壁与土的摩擦力系数取为1.1t/m2

则K=9330/（5085+2871+1973）=0.94

K=0.94<1,说明北侧沉井第三节制作时沉井能够稳定。

3.5.3北侧沉井第四次制作时的稳定验算

根据太沙基的极限承载力公式，求得该层土的极限承载力418KN/m2。

P极=c*Nc+q*Nq+1/2*r*b*Nr

式中：查⑥2层土的地质报告：土的凝聚力2.5；φ土的内摩擦角30.2；r土的湿容重19.9；

查太沙基的极限承载力系数表，Nc为37.2；Nq查上表为22.6；Nr查上表为21.8；

均布荷载q=r*d=0，井内土体已挖除d=0m

将数字代入上式P极=2.5×37.2+1/2×19.9×1.5×21.8

G—沉井自重12823T

R1—刃脚正投影面积×刃脚下土的极限承载力=169.5m2×41.8t/m2=7085.15t

R2—底隔梁正投影面积×底隔梁下土的极限承载力=95.7m2×41.8t/m2=4000.3t

F—井外壁磨擦阻力=119*2*4+119*(7.8*1.1+2.9*1.8+2.8*3+1.3*2)=3903t

井壁与各层土的摩擦力系数分别取为1.1t/m2、1.8t/m2、3.0t/m2、2.0t/m2

则K=12823/（7085.15+4000.3+3903）=0.86

K=0.86<1,说明沉井第三节制作时沉井能够稳定。

3.5.4南侧沉井第三、四节时稳定验算

根据太沙基的极限承载力公式，求得该层土的极限承载力431KN/m2。

P极=c*Nc+q*Nq+1/2*r*b*Nr

式中：查⑥1层土的地质报告：土的凝聚力33.3；φ土的内摩擦角15.3；r土的湿容重19.7；

查太沙基的极限承载力系数表，Nc为12.9；Nq查上表为4.45；Nr查上表为1.8；

均布荷载q=r*d=0，井内土体已挖除d=0m

将数字代入上式P极=33.3×12.9+1/2×19.7×1.5×1.8

G—沉井自重13152T[内蒙古]会展中心屋顶钢桁架结构施工方案，第3、4节制作完成后的自重；

R1—刃脚正投影面积×刃脚下土的极限承载力=169.5m2×45.6t/m2=7729t;

R2—底隔梁正投影面积×底隔梁下土的极限承载力=95.7m2×45.6t/m2=4364t;

F—井外壁磨擦阻力=119*2*4+119*(6.5*1.1+3.3*1.8)=2510t;

井壁与各层土的摩擦力系数分别取为1.1t/m2、1.8t/m2;

则K=13152/（7729+4364+2510）=0.901

田厦新村改造施工组织设计K=0.901<1,说明沉井第三、四节制作时沉井能够稳定。

3.5.5沉井第三节及第四节制作措施

第三节及第四节沉井浇筑砼前，视情况将沉井内注水5米深增加浮力，第三四节砼制作应做好以下工作。