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工程为XX新天地工程，位于曲江池西路以西、芙蓉南路以南。Ⅱ标段包括1#、10#楼，均为地下一层，地上四层，钢筋混凝土框架结构。

构造主要尺寸：梁宽450mm高1400mm；梁宽600mm高750mm，楼板厚度0.12m，梁最大跨度18m。

拟选用碗扣式满堂架体支撑，并编制此模板支撑专项施工方案，以便有效指导施工。

山西阳泉市东环快速道路施工组织设计5.《危险性较大分部分项工程安全管理办法》建质2009(87)号

6.《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254#文件

8.本工程建筑、结构施工图

架体选用满堂碗扣式支撑架体，立杆纵横间距1200㎜，梁下部用900㎜水平杆调节。距地300㎜布置一道横杆，往上每隔1200㎜布置一道横杆。架体四周用钢管扣件布置竖向剪刀撑，纵横方面每跨设置两排竖向剪刀撑，在距地1800㎜处和主梁底500㎜处分别布置一层水平剪刀撑，中间位置再布置一层水平剪刀撑。

模板面板采用普通胶合板，内龙骨采用50mm×70mm方木，梁底方木沿梁轴线纵向布置，间距不大于100㎜，外龙骨采用Φ48×3.5钢管。梁高超过600㎜的构件，侧模板采用对拉螺栓固定，视梁深度布置，对拉螺杆到梁底、梁顶不超过300㎜，沿跨度方向间距不大于1000mm。

梁底部设支撑立杆，上端采用托撑。支撑立杆纵向间距不大于1500mm，次龙骨木方垂直梁截面支设，主龙骨采用Φ48×3.5钢管。砼现浇板底采用相同支撑形式。

横向排距:1.2m；纵距:1.2m；步距:1.2m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.1m；

脚手架搭设高度:14.5m；

采用的钢管(㎜):Φ48×3.5；

扣件连接方式:WDJ碗口式；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重q1=0.35kN/㎡；混凝土与钢筋自重q2=25kN/m3；

顶板浇筑厚度h=0.12m；倾倒振捣混凝土荷载标准值q3=2kN/㎡；

施工均布荷载标准值q4=1kN/㎡；

木方弹性模量E=9500N/㎜2；木方抗弯强度设计值13N/㎜2；

木方抗剪强度设计值1.3N/㎜2；木方的间隔距离150㎜；

木方的截面宽度:50㎜；木方的截面高度:70㎜；

4.2、模板支撑的计算

方木按照简支梁计算，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×70×70/6=40833.333mm3；

I=50×70×70×70/12=1429166.667mm4；

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

Q1=25×0.15×0.12=0.45kN/m；

模板的自重线荷载(kN/m):

Q2=0.35×0.15=0.053kN/m；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

P1=(1+2)×1.2×0.15=0.54kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载：q=1.2×(0.45+0.053)=0.604kN/m；

集中荷载：p=1.4×0.54=0.756kN；

最大弯距：M=Pl/4+ql2/8=0.756×1.2/4+0.604×1.22/8

=0.336kN·m；

最大支座力：N=P/2+ql/2=0.756/2+0.604×1.2/2=0.740kN；

截面应力:σ=M/w=0.336×106/40833.333=8.229N/mm2；

方木的计算强度为：8.229N/mm2＜13.0N/mm2,满足要求!

抗剪计算：最大剪力的计算公式:Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=1.2×0.604/2+0.756/2=0.740kN；

T=3×0.74×1000/(2×50×70)=0.317N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2；

方木的抗剪强度为0.317N/mm2＜1.3N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=Q1+Q2=0.45+0.053=0.503kN/m；

集中荷载p=0.54kN；

最大变形V=0.54×12003×1000/(48×9500×142.917×104)+5×0.503×12004/(384×9500×142.917×104)=2.432mm；

方木的最大挠度2.432mm＜1200/250=4.8mm,满足要求!

4.2.2模板支撑下横钢管计算

横向支撑钢管所受荷载取木方传递力，间距150㎜，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。均布荷载取纵向板底支撑传递力：

钢筋混凝土板自重(kN/m)：Q1=25×0.15×0.12×1.2=0.54kN；

模板的自重线荷载(kN/m)：Q2=0.35×0.15×1.2=0.063kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

P1=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；

P1=1.2×（0.54+0.063）=0.724kN；

P=1.4×4.32=6.048kN；

P1间距150㎜，将其转化为均布荷载q=0.724÷0.15=4.827kN/m；

最大弯矩：Mmax=0.541kN·m；

最大变形：Vmax=0.508mm；

最大支座力：Qmax=11.076kN；

截面应力：σ=0.541×106/5080=106.5N/mm2；

支撑钢管的计算强度106.5N/mm2＜205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度0.508㎜＜1200/150=8mm,满足要求!

4.2.3模板支架立杆的计算

(1)静荷载标准值包括以下内容：

14.5m高脚手架的自重：NG1=2.12kN；

模板的自重：NG2=0.350×1.2×1.2=0.504kN；

钢筋混凝板自重：NG3=25×1.2×1.2×1.24.32kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.944kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值：NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.944+1.4×4.32=14.381kN；

(2)立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照脚手架规范，由公式(1)或(2)计算

Lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度:Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；

Lo/i=2356÷15.8=149.114；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数:

钢管立杆受压强度计算值:

σ=14.381×1000÷(0.312×489）=94.260N/mm2

立杆稳定性计算σ=94.260N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.2+0.15×2=1.5m；

Lo/i=1500/15.8=94.937；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数:

钢管立杆受压强度计算值:

σ=14.381×1000÷（0.626×489）=46.979N/mm2

立杆稳定性计算σ=46.979N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

但考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

Lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.126×(1.2+0.15×2)=2.099m；

Lo/i=2099/15.8=132.848；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.382；

钢管立杆受压强度计算值σ=14.381×1000÷(0.382×489)=76.987N/mm2

立杆计算σ=76.987N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

4.3、梁下模板支撑计算

4.3.1梁下方木的计算

最大梁为450㎜×1400㎜、600㎜×1200㎜，一般梁为250㎜×750㎜，梁下方木沿梁纵向布置，间距100㎜。梁下立杆布置：大梁底间距按500㎜布置，一般梁底按1000㎜间距布置。

按照简支梁计算，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×70×70/6=40833.333mm3；

I=50×70×70×70/12=1429166.667mm4；

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

Q1=25×1.4×0.1=3.5kN/m；

模板的自重线荷载(kN/m):

Q2=0.35×0.1=0.035kN/m；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

P1=(1+2)×0.5×0.1=0.15kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载：q=1.2×(3.5+0.035)=4.242kN/m；

集中荷载：p=1.4×0.15=0.21kN；

最大弯距：M=Pl/4+ql2/8=0.21×0.5/4+4.242×0.52/8

=0.159kN·m；

最大支座力：N=P/2+ql/2=0.21/2+4.242×0.5/2=1.166kN；

截面应力:σ=M/w=0.159×106/40833.333=3.894N/mm2；

方木的计算强度为：3.894N/mm2＜13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式:Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.5×4.242/2+0.21/2=1.166kN；

T=3×1.166×1000/(2×50×70)=0.5N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2；

方木的抗剪强度为0.5N/mm2＜1.3N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=Q1+Q2=3.5+0.035=3.535kN/m；

集中荷载p=0.15kN；

最大变形V=0.15×5003×1000/(48×9500×142.917×104)+5×3.535×5004/(384×9500×142.917×104)=0.241mm；

方木的最大挠度0.241mm＜500/250=2mm,满足要求!

4.3.2梁下横钢管计算

横向支撑钢管所受荷载取木方传递力，间距100㎜，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。均布荷载取纵向板底支撑传递力：

钢筋混凝土板自重(kN/m)：

Q1=2×0.15×0.12×1.2=0.54kN；

模板的自重线荷载(kN/m)；

Q2=0.35×0.15×1.2=0.063kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

P1=(1+2)×0.5×0.45=0.675kN；

P1=1.2×（7.875+0.079=9.545kN；

P=1.4×0.675=0.945kN；

P1间距100㎜，将其转化为均布荷载q=9.545÷0.1=95.45kN/m；

最大弯矩：Mmax=0.657kN·m；

最大变形：Vmax=0.251mm；

最大支座力：Qmax=21.949kN；

截面应力：σ=0.657×106/5080=129.33N/mm2；

支撑钢管的计算强度129.33N/mm2＜205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度0.251㎜＜225/150=1.5mm,满足要求!

4.3.3梁下支架立杆的计算

(1)静荷载标准值包括以下内容：

14.5m高脚手架的自重：NG1=2.12kN；

模板的自重：NG2=0.350×0.45×0.5=0.079kN；

钢筋混凝板自重：NG3=25×0.45×0.5×1.4=7.875kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=10.074kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值：NQ=(1+2)×0.45×0.5=0.675kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×10.074+1.4×0.675=13.034kN；

(2)立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照脚手架规范，由公式(1)或(2)计算

Lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度:Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；

Lo/i=2356÷15.8=149.114；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数:

钢管立杆受压强度计算值:

σ=13.034×1000÷(0.312×489）=85.431N/mm2

立杆稳定性计算σ=85.431N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.2+0.15×2=1.5m；

Lo/i=1500/15.8=94.937；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数:

钢管立杆受压强度计算值:

σ=13.034×1000÷（0.626×489）=42.579N/mm2

立杆稳定性计算σ=42.579N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

但考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

Lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度：Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.126×(1.2+0.15×2)

Lo/i=2099/15.8=132.848；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.382；

钢管立杆受压强度计算值σ=13.034×1000÷(0.382×489)=69.776N/mm2

立杆计算σ=69.776N/mm2＜[f]=205N/mm2满足要求！

由以上计算可知，间距0.60×0.60×1.20m碗扣式脚手架能满足施工要求，可采用此方案进行脚手架施工。

2、立杆搭设纵横向立杆间距1.2m×1.2m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10cm。下部设扫地杆，扫地杆距离地面高度小于或等于35cm。立杆底配置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。

立杆对接部位在高度方向应错开（即隔一接一），错开距离不小于500mm，各对接中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.2m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。

采用钢管扣件布置剪刀撑，包括两个垂直方向和水平方向三部分组成。

(1)设置数量：模板支架周边满布竖向剪刀撑，中间每跨设置两道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。在架体的底部、中部和顶部共设置水平剪刀撑。水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。

(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：

a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45(～60(之间。

b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；搭接长度不应小于1m，不少于2个扣件连接。

c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

高架支模是整层满堂架的一部分，故将高支模架体的水平剪刀撑和竖向剪刀撑深入周边架体内一跨，形成高支模与楼层满堂架整体连接。

架体均立在钢筋混凝土楼面上，故地基承载力满足要求。

1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，使用的钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。

2、铸造件表明应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。

3、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。

七、脚手架的搭设、拆除工艺

搭设工艺流程为：场地整理→施工放样→定位设置底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横杆→剪刀撑。

①脚手架的基础必须满足承载力要求GB／T 37539-2019标准下载，基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

②搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

③作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。

④脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须确定补救措施后方可实施。

⑤脚手架应与输电线路保持安全距离，施工现场临时用电线路架设应按国家现行标准执行。

⑥在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。

⑦定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆横杆、立杆等。

不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆除斜撑、剪刀撑时中青年科技人员住宅楼工程施工组织设计.doc，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。拆除长杆件时应两人协同作业、以免单人作业时造成内失事故。分段拆除高差不应大于2步。拆下的杆配件应吊运至地面、不得向下抛掷。